钢板桩验算
钢板桩围堰检算书
设计：
复核：
目录
一、工程概况 (3)
二、计算依据 (3)
三、钢板桩围堰计算 (3)
水中承台钢板桩围堰验算
一、工程概况
二、计算依据
《简明深基坑工程设计施工手册》
《钢结构设计规范》(GB50017-2017)
《建筑施工计算手册》
《建筑桩基础规范》(JGJ94-2012)
三、钢板桩围堰计算
1、计算参数：
（1）基础资料：参考钻孔编号XLQ03，原地表以下0.3m为淤泥，相关物理力学参数为γ=19.26KN/m3，c=23.6kPa，ϕ=14.0°；0.3-6m为粉土，相关物理力学参数为γ=18.64KN/m3，c=11.0kPa，ϕ=22.3°侧摩阻力标准值为25；6-12m为粉土，相关物理力学参数为γ=18.68KN/m3，c=14.7kPa，ϕ=22.7°侧摩阻力标准值为35；12-21m为粉细砂，相关物理力学参数为γ=19.5KN/m3，c=0kPa，ϕ=30.0°侧摩阻力标准值为40；原地表以上 3.5m填土为粗粒土，相关物理力学参数为γ=20.0KN/m3，c=10.0kPa，ϕ=30.0°侧摩阻力标准值取为25。
（2）钢板桩围堰采用拉森Ⅴ型钢板桩，钢板材质为Q355D其相关技术规格见下表。
（3）围檩采用第三层采用3I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=3*86.1cm 2，截面抵抗矩为3*1085.7cm 3；第一层及第二层采用2I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=2*86.1cm 2，截面抵抗矩为2*1085.7cm 3。
（4）支撑结构采用①φ630*8mm 钢管，材质为Q345D ，截面面积A=156.3cm 2，截面抵抗矩为2400.4m 3；②2I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=2*86.1cm 2，截面抵抗矩为2*1085.7cm 3。
（5）封底混凝土采用C30混凝土，厚度为2m ，混凝土抗拉强度设计值为1.39MPa 。 2、封底混凝土强度验算
水下封底混凝土承受的荷载应按施工中最不利的情况考虑，即在围堰封底以后，围堰内的水被排干，封底素混凝土将受到可能产生的向上水压力的作用，现以此荷载（即为水头高度减去封底混凝土的重量）作为计算值。封底混凝土板在上浮力作用下的内力。近似地简化为简支单向板计算。
采用2m 厚C30混凝土封底，有效厚度取1.7m 计算。取1m 宽计算，水面至承台底的高度 h=8.1m ，混凝土主要受静水压力及自重作用。
[]f d d
d h l W ql f c w ≤⋅-+⋅⋅=⋅=6
/)(8812
22γγ
式中 -l 基坑底边小尺寸（m ）； -q 封底底面净水压力（kpa ）；
-W 封底混凝土每1m 宽截面的抗弯模量（m 3）； -d 假定的封底混凝土最小厚度（m ）； -w γ水的重度（kN/m 3）； -c γ混凝土的重度（kN/m 3）；
[]-f 封底混凝土容许抗弯曲强度，一般采用C30混凝土，考虑荷载作用时间较短，可取1390kpa 。
][7396
/7.17.125)7.11.8(1085.46/)(88122222f kPa d d d h l W ql f c w <=⋅-+⋅⋅=⋅-+⋅⋅=⋅=γγ，满足要求。
3、围堰的抗浮稳定性计算
围堰封底后，整个围堰受到被排水的向上浮力作用，应验算其抗浮系数K 。
05.19.0≥⋅⋅⋅+==∑f
i i h f k P h f L P P P K λ
式中：P k —总抗浮力，钢板桩重量（含内支撑）+封底混凝土自重+板桩的抗拔磨阻力；P f —总上浮力。
KN P f 2336621.15*21.15*)21.8(*10=+=
封底混凝土自重：
kN 115672521.1521.152=⨯⨯⨯=封G
钢板桩自重：
kN 260742/18100421.15=⨯⨯⨯=板桩G
内支撑围檩重：
工字钢40a 15.21×3×4+15.21×2×4×2=425.9m 斜撑 40A 工字钢 2.8 ×2×4×3=67.2m 斜撑φ630*8mm 7×4×3=84m
KN 4365.78563.1845.78861.02.679.425=⨯⨯+⨯⨯+=）（围檩G
板桩抗拔力：
kN h f L f i i 16047)2406356255.325(421.155.0=⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=∑λ
KN P k 2919616047)436260711567(9.0=+++⨯=
05.125.123366
29196
>===
f k P P K ，则稳定性满足要求。 4、钢板桩入土深度计算
（1）γ、φ、c 按17.5m 范围内的加权平均值计算：
0.195
.172
5.19668.187.564.183.02
6.195.320=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=
平均γ
7
.245.1723067.227.53.223.0145.330=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=平均ϕ
0.115
.176
7.147.5113.06.235.310=⨯+⨯+⨯+⨯=平均c
主动土压力系数：
41.0)2
45(tan 2=-=ϕ
a K
被动土压力系数：
44.2)2
45(tan 2=+=ϕ
p K
（2）确定支撑层数及间距
按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，由公式的：
m cm K W f h a 6.38.35841
.010193000
102006][633
53
≈=⨯⨯⨯⨯⨯==γ h1=1.11h=4.0m h2=0.88h=3.17m h3=0.77h=2.77m
根据具体情况，确定采用的布置如图所示。
（3）用盾恩近似法计算板桩入土深度 采用水土合算的方法，计算简图如下 主动土压力系数：41.0)2
45(tan 2=-=ϕ
a K
被动土压力系数：44.2)2
45(tan 2=+=ϕ
p K
由图知MR 的斜率：
57.38)41.044.2(19)(=-⨯=-=a p n K K K γ 21/78101941.0m KN H K MQ e a =⨯⨯===γ
单位：m
4.36
DB`板桩上的荷载GDB`N`一半传至D 点，另一半传至土压力MR`B`，由公式得：
25()0p a a a K K x K Hx K HL γγγ---=
0876.171.403.22=--x x
=x 4.14m
根据入土部分的固定点，在P 的作用点O ，距坑底的距离为（2/3）x=2.76m 。
板桩的总长度至少为：m l 65.145.014.410=++=。
故采用18m Ⅴ型拉森钢板桩Ⅴ。 （4）板桩最大弯矩M max
板桩受力示意图：
采用结构力学求解器进行内力计算： 板桩内力图：
得： m kN M ⋅=3363max （5）验算板桩抗弯强度
采用拉森Ⅴ型钢板桩，钢板桩采用Q345D 。
MPa f MPa W M f 275][1121000
3000103366=<=⨯⨯==，满足要求。 5.地基稳定性验算
板桩实际插入深度t=7.5m ，0
5
mb EI
α=m 为土的地基系数的比例系数取8000，b 0为计算宽度，E 板桩的弹性模量为206000N/mm 2，I 为拉森Ⅴ型板桩惯性矩为54000cm 4。得2.45
.2=α
，t ＞
2.5
α
。抗隆起安全系
数K 按下式计算：
211111tan 2tan 4a a h K c h K h c
K h h h
γϕπγϕγγ++=+
带入数值h=10m,h 1=4.36m,得
.101.110
36.4191136.447.24tan 41.036.419236.4191114.37.24tan 41.01936.42>=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+
⨯⨯+⨯⨯⨯=K ，满足要求。 6.基底管涌验算
要避免管涌现象出现，则要求满足一下条件
('2)'
1.5'
w h t K h γγ+=
≥ K -抗管涌安全系数，一般取K=1.5-2.0；
'γ-土的浮容重度； w γ-地下水重度； t -板桩插入基底下深度； 'h -地下水位至坑底的距离；
求得 5.16.21
.8109
)5.721.8(>=⨯⨯⨯+=
K ，满足要求。
7、围檩及斜撑验算
第三道围檩受力：
m KN h h D K P n n a /3.211)5.212.7(64.541.0195.0)(2
1
113=+⨯⨯⨯⨯=+=+γ
第二道围檩受力：
m KN h h D K P n n a /2.61)5.25.2(14.341.0195.0)(2
1
112=+⨯⨯⨯⨯=+=+γ
第一道围檩受力：
m KN h h D K P n n a /0.8)5.264.0(64.041.0195.0)(2
1111
=+⨯⨯⨯⨯=+=+γ 取第三道围檩进行验算。建立结构模型如图：
围檩模型
轴力图
剪力图
弯矩图
3I40a工字钢围檩最大弯矩589KN·m，最大剪力467KN，最大轴力729KN。
2I40a工字钢斜撑最大轴力为888KN。
φ630*8mm 钢管斜撑最大轴力为1057KN 。
（1）围檩承载力验算
MPa MPa W M A N 2752091000
7.1085310589861037290006
<=⨯⨯⨯+⨯=+=σ；满足要求。 MPa MPa A Q 155111400
5.10467000<=⨯==
τ；满足要求。 弯矩作用平面内稳定性计算：7.279.154400===i l λ。按b 类截面查稳定系数922.0=ϕ。
KN EA N ex 20719107
.271.186101006.214.31.1'325222=⨯⨯⨯⨯⨯==-λπ MPa
MPa N N W M B A N ex mx 2752.204)20719/2438.01(108570005.11019618610922.0243000)'/8.01(6
<=⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯=-+γϕ 满足要求。
弯矩作用平面外稳定性计算：每隔2m 对工字钢梁采用缀板连接150][2.7277
.22000=<===λλi l 。按b 类截面查稳定系数635.0=ϕ。 MPa MPa W M B A N b tx 2751.1701085700
11019617.08610635.02430006
<=⨯⨯⨯⨯+⨯=+ϕηϕ，满足要求。 （2）2I40a 工字钢斜撑，单根承受轴力444KN 。
承载能力验算：
MPa MPa A N 275528610
444000<===
σ，满足要求。 稳定性计算：7.159.152500===i l x λ，3.9077.22500===i l y λ按b 类截面查稳定系数499.0=ϕ。
MPa MPa A N 2753.1038610
499.0444000<=⨯=ϕ，满足要求。 （3）φ630*8mm 钢管斜撑，最大轴力为1057KN
承载能力验算：
MPa MPa A N 2756.6715630
1057000<===
σ，满足要求。 稳定性计算：5.622.117000===i l λ，按b 类截面查稳定系数714.0=ϕ。 MPa MPa A N 2759515630
714.01057000<=⨯=ϕ，满足要求。
钢板桩验算
钢板桩围堰检算书 设计： 复核：
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水中承台钢板桩围堰验算 一、工程概况 二、计算依据 《简明深基坑工程设计施工手册》 《钢结构设计规范》(GB50017-2017) 《建筑施工计算手册》 《建筑桩基础规范》(JGJ94-2012) 三、钢板桩围堰计算 1、计算参数： （1）基础资料：参考钻孔编号XLQ03，原地表以下0.3m为淤泥，相关物理力学参数为γ=19.26KN/m3，c=23.6kPa，ϕ=14.0°；0.3-6m为粉土，相关物理力学参数为γ=18.64KN/m3，c=11.0kPa，ϕ=22.3°侧摩阻力标准值为25；6-12m为粉土，相关物理力学参数为γ=18.68KN/m3，c=14.7kPa，ϕ=22.7°侧摩阻力标准值为35；12-21m为粉细砂，相关物理力学参数为γ=19.5KN/m3，c=0kPa，ϕ=30.0°侧摩阻力标准值为40；原地表以上 3.5m填土为粗粒土，相关物理力学参数为γ=20.0KN/m3，c=10.0kPa，ϕ=30.0°侧摩阻力标准值取为25。 （2）钢板桩围堰采用拉森Ⅴ型钢板桩，钢板材质为Q355D其相关技术规格见下表。
（3）围檩采用第三层采用3I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=3*86.1cm 2，截面抵抗矩为3*1085.7cm 3；第一层及第二层采用2I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=2*86.1cm 2，截面抵抗矩为2*1085.7cm 3。 （4）支撑结构采用①φ630*8mm 钢管，材质为Q345D ，截面面积A=156.3cm 2，截面抵抗矩为2400.4m 3；②2I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=2*86.1cm 2，截面抵抗矩为2*1085.7cm 3。 （5）封底混凝土采用C30混凝土，厚度为2m ，混凝土抗拉强度设计值为1.39MPa 。 2、封底混凝土强度验算 水下封底混凝土承受的荷载应按施工中最不利的情况考虑，即在围堰封底以后，围堰内的水被排干，封底素混凝土将受到可能产生的向上水压力的作用，现以此荷载（即为水头高度减去封底混凝土的重量）作为计算值。封底混凝土板在上浮力作用下的内力。近似地简化为简支单向板计算。 采用2m 厚C30混凝土封底，有效厚度取1.7m 计算。取1m 宽计算，水面至承台底的高度 h=8.1m ，混凝土主要受静水压力及自重作用。 []f d d d h l W ql f c w ≤⋅-+⋅⋅=⋅=6 /)(8812 22γγ
钢板桩围堰结构安全检算
钢板桩围堰结构安全检算 1·基本情况 根据设计资料，基本情况如下： 施工时最高水位高程：4.5米。 水流流速：根据提供的资料，涨潮时最大流速为3.02m/s 。 浪高：0.6米，波长根据以往资料假定为12米。 风压：按30年重现期设计，10米高度处基本风压为0.55KN/m 2。 土质：亚砂土 土的粘着力：2吨/平方米 土的内摩擦角：110 土的容重：平均约1.8吨/立方米 土的孔隙量：平均约n=50% 土的颗粒比重，2.72 2·荷载计算 2·1静水压力计算 最大施工水位差： 施工水位高程－开挖底面高程＝4.5－（－1.8）＝6.3米 静水压力如下： h q j γ= q: 单位面积上的静水压力（KN/m 2 ）； :γ水的容重（KN/m 3）； h: 水深（m ）。 故承受的最大的静水压力为： q=10?6.3=63kN/m 2 2·2流水压力计算 作用在围堰的动水压力为水流动时对围堰产生的流水压力，根据桥梁规范其计算公式为： （KN ） 式中 γ——水的容重（KN/m 3）； v ——设计流速(m/s)； A ——阻水面积(m 2 )； g ——重力加速度9.81(m/s 2 )； g v KA P 22 γ=
K ——形状系数。 流水压力全力的着力点，假定在设计水位线以下1/3水深处。则在钢板桩上作用的单位宽度面积上的动水压力可按下式计算： g v Kh P d 22 γ= 所以其值为： 81 .9202.3103.68.02????=d P =23.4kN 流水压力的值在计算时，应注意加载的位置和方向。 2·3风荷载 风压按下式计算：W=K 1K 2K 3K 4W 0(Pa) 式中 W 0——基本风压值（Pa ），根据资料取0.55KN/m 2 ； K 1——系数，采用0.85； K 2——风载体型系数，取1.0； K 3——风压高度变化系数，取1.0； K 4——地形、地理条件系数，海面处取1.4。 故w=0.85?1?1?1.4?0.55=0.655KN/m 2 由于风荷载不与波浪冲击力组合，其值较小，其对钢板桩围堰的强度计算影响较小，故可不考虑它。 2·4波浪冲击力 水中围堰的波浪冲击力可按孤立建筑物上的波浪力计算公式来计算。由资料知H/L=0.05，h/L=6.3/30=0.21，为进行波。 因为D/L=9.8/(20×0.6)=0.81，属于大尺度墩柱；波浪冲击力可按进行波对大尺度墩柱的作用力的计算公式进行计算。 水面以下Z 处单位高度圆柱体上的最大波压力：(吨/米) L h L z h LH f p a ππγπ 2cosh ) (2cosh max -= 式中： f a : 系数，查表得：1.2 h: 水深，6.3米 L ：波长，取20倍的波高，12米
钢板桩计算
钢板桩计算 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
深基坑拉森钢板桩计算 计算依据为《建筑施工计算手册》。挡土钢板桩根据基坑挖土深度、土质情况、地质条件和邻近建筑管线情况，选用多锚（支撑）板桩形式，对坑壁支护， 以便基坑开挖。根据现场实际情况，基坑深度～米，现按开挖深度米计算，宽米, 钢板桩施工深度按9m计算，单层支撑，撑杆每隔3m一道。从剖面可知，沟槽施工 关系到素填层、粉质粘土及淤泥质中砂层。求得其加权平均值为：坑内、外土 的天然容重加全平均值1γ，2γ均为：20KN/m3；内摩擦角加全平均值Φ：20°； 粘聚力加全平均值c=10。 多支撑式板桩计算，钢板桩选用拉森Ⅲ型钢板桩，每延长米截面矩 W=1600cm3/m，[f]=200Mpa。支撑图附在后页。 一、内力计算 （1）作用于板桩上的土压力强度及压力分布见下图 板桩外侧均布荷载换算填土高度h0, h0=q/r=20=1.0m。 (2）计算反弯点位置。 假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，设其位于开挖面以下y处，则有：整理得： 式中，1γ，2γ——坑内外土层的容重加权平均值； H——基坑开挖深度； Ka——主动土压力系数； Kpi——放大后的被动土压力系数。
(3）按简支梁计算等值梁的最大弯矩和支点反力，其受力简图如下图所示。 由0Q M =∑得： 解得： R=m Q=+×5/2+× =m （4）计算钢板桩的最小入土深度。 根据公式得： 由公式得：最小入土深度 t=×（+）= H 桩总长=+= <9m(拉森钢板桩)，符合要求。 （4）板桩稳定性验算 板桩入土深度除保证本身的稳定外，还应保证基坑底部在施工期间不会出现隆起和管涌现象。 A 、基坑底后隆起验算 当墙背后的土柱重量超过基坑底面以下的地基承载力时，地基上的塑性平衡状态便受到破坏，墙背后的土就会发生从墙脚下向基坑内流动，基坑底面向上隆起，坑顶下陷的现象。为防止这种现象发生，应验算挡墙入土深度能否满足抵抗基坑底隆起的要求。 Ks=(γtNq+cNc)/[ γ(h+t)+q] 式中 t ——墙体入土深度（m ）； 取t= h ——基坑开挖深度（m ）； 取h= γ——坑底及墙后土体的密度（KN/m 3）； M max 29.8KN/m 2钢板桩受力简图44.8KN/m
钢板桩支护计算书
钢板桩支护验算计算书 一、工程概况 本标段的三座框架桥。位于穂莞深城际铁路新塘至洪梅段中堂动车所内。桥址区属于珠江三角洲滨海平原区，地势平坦。主要用于河涌排洪。 JXDK1+676框架桥（1*15m-5m）与中堂运用所正线斜交67°，全桥长，斜宽，底板厚，边墙厚，顶板厚，全桥为一跨结构；地表标高为，基坑底标高~，基坑开挖深度~。 二、钢板桩支护结构施工方案 我局管段穗莞深城际SZH-6标，桥位均处于软土及水涌中，框架桥基坑开挖均采用钢板桩支护；河涌段水位较浅，先设草袋围堰施工框架桥基础，开挖时再设钢板桩支护。支护墙体采用9m长钢板桩，钢板桩基坑顶处设置300*300的H型钢围檩，支撑体系采用内支撑形式，采用Ф325*6mm钢管，长，间距6m。 1、钢板桩支护 1）钢板桩的选用 采用拉森Ⅲ型钢板桩（B＝400mm，H=125mm，t＝13mm）。考虑地质情况和开挖深度的需要，施工采用浅埋单层支点排桩墙，选用9m长度的钢板桩。 2、钢板桩的插打 总体施工流程： 施工准备→测量定位→打钢板桩→钢板桩合拢→钢板桩外拉锚→清底→封底→垫层→底板施工→脚手架架设→顶板、边墙施工→钢板桩围堰拆除。 钢板桩采用逐片插打逐渐纠偏直至合拢，插打时利用挖掘机或吊车附带钢丝绳吊起后，液压振动捶夹板夹住钢板桩到位，按要求沿框架桥四周每边外放米要求,振动锤边振动边插打。为了确保插打位置准确，第一片钢板桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保其垂直度在%内，然后以此为基础向两边插打。考虑到水位高的因素，转交处使用特制角桩插打，整个钢板桩形成一个整体，达到安全止水的最佳效果。 3、钢支撑结构形式 为了确保基坑开挖及钢板桩安全可靠，钢板桩墙体支撑体系尤为重要。具体支撑及安装位置见附图1，支撑结构材料如下： 1）钢板桩支护墙体坡顶处采用300*300的H型钢围檩，每个对角采用三块300mm
钢板桩基坑支护验算书
钢板桩基坑支护验算书 一、开挖深度及地质情况 各井自上而下穿越土层地质情况表(单位：m) 基坑深 ①层杂填土厚②2层粉质粘土厚③层粉质粘土厚 编号 度 A中雨2 5.0 2.4 1.4 1.2 A中雨3 5.5 0.8 1.7 3.0 A中雨4 5.8 0.0 0.5 5.3 二、基坑支护形式 最大深度5.8m，采用Ⅲ型拉森钢板桩支护，桩底埋入基坑底以下2.7m，顶部出地面0.5m，内加一道支撑，钢板桩支护的围檩采用22#槽钢，支撑采用Φ152×5mm钢管，距坑顶1.5m，顺沟槽方向的间距为2.5m。
钢板桩支护示意图(单位:m) 三、相关参数 钢材弹性模量E：206×103N/mm2 22a槽钢截面积A：31.8cm2；惯性矩I：2394 cm4；抵抗矩218 cm3，单位重量：25kg/m。 Φ152×5mm钢管截面积A：23.091cm2；惯性矩I：624.43cm4；抵抗矩164.323cm3，单位重量：18.126kg/m，回转半径i：5.2cm。 钢板桩：选用的拉森Ⅲ型钢板桩，每延米截面积A：191cm2；每延米惯性矩I：16800cm4；每延米抵抗矩1340cm3。
四、计算书 （一)5m基坑支护验算 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 内力计算方法增量法 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99 基坑等级一级 基坑侧壁重要性系数γ0 1.10 基坑深度H(m) 5.000 嵌固深度(m) 2.700 墙顶标高(m)0.000 连续墙类型钢板桩 ├每延米板桩截面面积A(cm2)191.00 ├每延米板桩壁惯性矩I(cm4)16800.00 └每延米板桩抗弯模量W(cm3)1340.00 有无冠梁无
拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算 IMB standardization office【IMB 5AB- IMBK 08- IMB 2C】
拉森钢板桩受力验算 因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。 1、基坑参数 基坑顶标高为，底标高为，开挖深度为。拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。围檩采用H350*350型钢。 2、拉森钢板桩参数 钢板桩型 号每延米截面积 cm2 每延米惯矩 Ix（cm4） 每延米抵抗矩 Wx（cm3） 容许弯曲应力 ［σw］ （MPa） 容许剪应力 ［τ］（MPa）备注 SKSPⅣ38600 2270 210 120 3、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算： 、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（×＋×）/3＝m3 φ＝（23×＋×）/3＝ Ka＝tga2（45°－φ/2）= q＝ｒ×h×Ka＝m 拉森钢板桩最大悬臂长度计算 SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑） M max≦Wx×［σw］ 1/6*h*h**h**10000≦1340*210 故h≦2.52m
因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。 4、拉森钢板桩入土深度 、土的参数计算 根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12mSKSPⅣ型拉森钢板桩。12mSKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）： ｒ＝（×＋×＋×＋×＋×）/12＝m3 φ＝（23×＋×＋×＋×＋×）/9＝ Ka＝tga2（45°－2）= Kp＝tga2（45°＋2）= 、计算简图 根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。这种板桩相当于单跨简支梁，作用在桩后为主动土压力，作用在桩前为被动土压力，压力坑底以下的土重度不考虑浮力影响，计算简图如下： 、最小入土深度的计算 开挖深SKS PⅣ型拉森钢板桩最小入土深度 为使钢板桩保持稳定，在A点的力矩等于零，即∑M A＝0，亦即 F*+EaHa－EpHp＝F*+Ea*2/3*(H＋t)－Ep（H+2/3*t）＝0 其中:主动土压力Ea＝1/2e a（H+t）＝1/2*ｒ*（H+t）2Ka 被动土压力Ep＝1/2e p t＝1/2*ｒ*t2Kp ｒ＝m3,φ＝,Ka＝,Kp＝，H=5m F=1/2*e a*(H＋t)－1/2*e p t
钢板桩验算验算
钢围堰计算书 14.1.1计算参数 根据设计图纸提供的参数，最高水位为+2.67m ，河床标高为-2.0m ，土层地质为淤泥质亚粘土。 相关计算参数如下： ①土容量γ=16KN/m3 ②等代内摩擦角取10° ③2(45)0.7042 Ka tg ? =-= 2(45) 1.420 2P K tg ? =+= 单拼、双拼、三拼工字钢惯性矩： 4 11600I cm =x 单 4 21160023200I I cm ==?=x 双x 单 2， 4331160034800I I cm ==?=x 三x 单 4 502I cm =y 单 2 24 13.2)(502()73.556)74122 I I x A cm =+=?+?=y 双 y 单2(2 2242502(13.2)73.55626368I I x A cm =+?=?+?=y 三x 单33 单拼、双拼、三拼工字钢惯性半径 ： 12.6i cm =x 单
12.6i cm ===x 双 12.6i cm = ==x 三 2.61i cm =y 单 7.1i cm == =y 双 10.9i cm = = =y 三 14.1.2 支撑位置反力计算 由于钢板桩一半承受水压力，另外一半承受土压力。所以分别计算两种情况下两道支撑位置的反力。 ① 水中钢板桩两道支撑位置的反力 计算图示如下： 所以+0.1m 位置处水压力为：23KN/m ； +2.8+2.4 -3.3-1.3 +1.5 第一道支撑第二道支撑-2.857KN/m2 52KN/m223KN/m2 9KN/m2 37KN/m2 +0.1 -4.3 67KN/m2
(完整word版)钢板桩计算公式
钢板桩支护计算书 以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本项目的最大开挖深度和宽度） 一设计资料 1桩顶高程H1：4.100m 施工水位H2：3.000m 2 地面标高H0：4.350m 开挖底面标高H3：-3.400m 开挖深度H：7.7500m 3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3 土浮容重γ’： 10.0KN/m3 内摩擦角加全平均值Ф：20.10° 4均布荷q：20.0KN/m2 5基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m 二外力计算 1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49 kp=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2
水位土压力强度Pa2 Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2 开挖面土压力强度Pa3 Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m2 开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4： Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2 三确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定各层支撑的Ⅲ型钢板桩 能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h: 弯曲截面系WZ0=0.001350m3,折减系数β=0.7 采用值WZ=βWZ0=0.00135×0.7＝0.000945m3 容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa 由公式σ=M/Wz得： 最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m 1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩 M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m 构造计算系列之三 钢板桩支护构造计算 企业范围内承台开挖使用钢板桩支护的愈来愈多。跟着钢板桩支护在企业范围内的大规模宽泛的应用，而怎样合理的设计和运用钢板桩支护成为我们急迫要掌握的技术。 下边以一陆上深基坑钢板桩支护设计为例，详尽表达钢板桩支护构造设计检算的计算过程： 1、钢板桩围堰的构造验算 基本数据 （1）钢板桩截面特征 钢板桩性能参数表 截面尺寸单根参数每米墙面参数 厚截面理论惯性截面理论惯性截面截面宽高截面积 度积重量矩模数重量矩模数种类 B H t Area A W Ix Zx Area A W Ix Zx mm mm mm cm2 kg/m cm4 cm3 cm2/m kg/m2 cm4/m cm3/m SKSP 600 180 5220 376 136 32400 1800 -SX18 （2）土层性质 淤泥质粘土内摩擦角取9°,粘聚力 c=14KPa，依据地质资料和实质施工现场土体的含水率，一致按水、土协力考虑，土层的均匀容 重取为γ = m3，地下水位取 +3.0m。 （3）基本参数计算 主动土压力系数：K a=tan2（45°－φ /2）= 被动土压力系数：K p =tan2（45°＋φ /2）= 钢板桩入土深度计算 1.2.1 钢板桩土压力计算 主动土压力最大压强e a＝γ K a（H＋t-h1）=×× 11= KPa 被动土压力最大压强e p p ＝γ K t=×× 7= KPa 主动土压力E a＝（H＋t-h1）e a /2＝γ K a（H＋t-h1）2/2=×× 112/2= KN/m 被动土压力E p＝te p /2＝γ K p t 2/2=×× 72/2= KN/m 钢板桩的计算方法 当进行土木工程施工时，钢板桩是常见的基础结构材料之一。使用钢板桩的工程需要对其力学性能进行均衡的分析与计算，以保证结构的稳定性和质量。下面将介绍钢板桩的计算方法和力学性能。 1. 钢板桩的力学性能 在使用钢板桩进行工程施工时，首先需要知道其力学性能。钢板桩具有一定的强度和刚度，可以承受相应的载荷和变形。常见的钢板桩型号有U型、Z型、O型、直肋式等，不同型号的钢板桩具有不同的受力性能。 钢板桩主要承受的载荷有竖向荷载、横向荷载、弯矩等。在一般情况下，钢板桩的纵向抗弯承载力与竖向承载力近似相等，可近似简化为点荷载作用下的悬臂梁的承载力计算。悬臂梁的抗弯承载力计算公式为： Nv=Q*m1 M=wL^2/8 其中，Nv为垂直方向受力，Q为荷载，m1为荷载集中系数。M为弯矩，w为单位长度荷载，L为钢板桩长度。 2. 钢板桩的计算方法 （1）悬挑法计算 悬挑法计算是一种经济、简便的计算方法，适用于钢板桩和土壤间的互相拘束程度很小的条件。该方法将钢板桩视为非挡墙结构，仅受单个桩顶作用的竖向荷载和剪力。 在进行计算时，首先需要确定钢板桩的受力情况和承载力。然后，根据受力情况和承载力来进行内力计算，从而得出桩身和桩顶的内力情况。 （2）有限元分析法计算 有限元分析法是一种比较准确的计算方法，适用于比较复杂的工程条件。该方法通过将结构分成一个个小的单元，利用计算机等设备对每个小单元进行计算，最终得到整个结构的受力情况。 在进行有限元分析计算前，需要进行结构模型的建立和材料特性的输入。建立好结构模型后，可以采用静力分析或动力分析等方法进行计算。最终得到结构的内力、变形和挠度等信息。 3. 钢板桩的施工注意事项 （1）安全措施 在钢板桩的施工过程中，需要加强安全措施，确保施工人员人身和财产安全。施工现场需要设置相应的防护措施和警示标志，同时施工人员要佩戴防护用品。 （2）施工技术 钢板桩验收结果的判定与评估标准 钢板桩广泛应用于土木工程中的土壤支护和水工建设中的边坡加固等领域，其 质量的验收结果对工程的安全和稳定性具有重要意义。在进行钢板桩的验收过程中，判定和评估验收结果的准确性和科学性非常关键。本文将根据国家相关标准和规定，探讨钢板桩验收结果的判定与评估标准。 一、钢板桩验收结果的判定标准 1. 钢板桩的质量 钢板桩的材质应符合相关的国家标准和规定，具有合格的强度和塑性。在验收 过程中，应对钢板桩进行外观检查，检查是否有明显的裂纹、凹凸等缺陷。桩的表面应平整，无明显的锈蚀和腐蚀现象。 2. 桩的尺寸和形状 钢板桩的尺寸和形状应符合施工图纸和设计要求。验收时需要对桩的长度、宽度、厚度以及桩间距进行测量和检查，确保其与设计要求一致。若存在偏差，应根据设计规定进行合理的调整和处理。 3. 钢板桩的施工质量 验收时应对钢板桩的施工质量进行评估。其中包括桩的垂直度、水平度、铺设 间隙等要素。如在施工过程中出现了桩身偏斜、变形或错位等问题，需进行整改或重新施工。桩与地基之间的间隙应符合设计要求，确保桩在使用过程中的稳定性。 二、钢板桩验收结果的评估标准 1. 查看相关资料和文件 对钢板桩施工过程的各类资料和文件进行详细查看和分析。包括施工记录、单 位工程报告、施工技术措施等。从中获取施工过程的关键信息，如施工方案的合理性、施工质量的符合程度等。 2. 实地勘测和检测 实地勘测是评估钢板桩验收结果的重要手段之一。应对桩的布设情况、桩身纵 断面的形状和尺寸、桩基间的联系等进行详细测量。同时，还应结合相关的检测手段，如超声波检测、动力触探等，评估桩的质量和性能。 3. 钢板桩的荷载试验 钢板桩的荷载试验是评估其质量的重要方法之一。通过加载荷载并观察桩的位移、沉降和应力等响应，可以评估钢板桩的承载能力和稳定性。同时，还可以通过追踪和记录桩的变形及应力的变化规律，判断钢板桩的安全性。 4. 强度和刚度的计算与分析 根据钢板桩的尺寸、材料性能和荷载试验结果等数据，进行强度和刚度的计算 与分析。通过计算和对比，评估钢板桩是否满足设计要求和施工标准。 三、结论 在钢板桩验收过程中，判定和评估验收结果的准确性和科学性对于工程的正常 运行和安全性具有重要影响。钢板桩的验收结果的判定标准主要包括其质量、尺寸和形状以及施工质量等。而评估标准则需要查看相关资料和文件、实地勘测和检测、进行荷载试验以及计算和分析钢板桩的强度和刚度等方面。通过科学的判定和评估标准，可以确保钢板桩的质量和使用性能，进而保障工程的安全和稳定性。在进行钢板桩验收过程中，相关人员需要严格按照标准和规定进行操作，确保判定和评估结果的科学性和准确性。 拉森钢板桩水中围堰设计及验算 注：本文着重介绍在水中拉森钢板桩围堰施工中，常见的设计步骤及验算方法，并配以示例图片。 1. 数据参数收集 首先需要侧得墩水深, 需清除的淤泥厚, 在抽水清淤时需要设置多层支撑,此处支撑一般采用等弯矩布置。施工中采用拉森Ⅳ型钢板桩, 需知道钢板桩的惯性模量W ,抗弯强度设计值[f b]。其他需要的参数：水重度γw ,砂粘土的重度γ ,内摩擦角φ,粘聚力c 。 2. 确定支撑层数与间距 按等弯矩布置各层支撑的间距, 得出板桩顶部悬臂端的最大允许跨度如3. 88 m，则支撑层数之间的间距依次为 L1 =2.5 m, L2 =2 m, L3 =2 m, L4 =2.28 m, L5 =2m。 3. 拉森钢板桩的长度计算 首先要确定板桩的入土深度,选择用盾恩近似法来计算板桩的入土深度, 需要先计算出朗肯主 动土压力系数Ka和朗肯被动土压力系数Kp。 再根据采用的支撑数,算出总的最低钢板桩桩长如16.99 m。鉴于拉森Ⅳ钢板桩的长度,决定采用拉森桩桩长为 18 m,埋入深度为 6.02 m。由计算可知埋入深度满足围堰的稳定性要求。 4. 拉森钢板桩强度复核 计算需要参数：钢板桩的截面抵抗矩为W ,钢板桩允许抗弯应力[σ] ,得出 Mmax 来判断选用的拉森Ⅳ型钢板桩是否满足强度要求。 5. 抗倾覆验算 由3可知：拉森桩理论埋入深度为 L,而实际埋入深度为L′。计算抗倾覆系数 k =L′/L是否满足要求。 6. 基底隆起验算 即水压力和淤泥压力的合力q= γw(H +L5 )+γ′(h + L5 ) 7. 腰梁支撑强度、刚度 钢板桩围堰平面尺寸如为 8.8 m ×10 m,支撑采用并拼双道Ⅰ36b型工字钢 ,斜撑采用 60 cm 壁厚 12 mm的管桩。斜支撑按 45°角布置于腰梁相邻两工字钢之间 ,两斜支撑焊接于三等分工字钢。 腰梁间距D确定后，计算腰梁所承受的均布水平荷载P，即假定腰梁承受相邻两跨各半跨上的侧压力，再分别计算出土中和水中的侧压力。 计算工字钢腰梁内力时，按腰梁布置中所受均布荷载最大及最长工字钢进行计算，并假定拉森桩外侧压力通过拉森桩全部传到工字钢上。计算腰梁轴向承载力，腰梁最大弯曲应力看是否满足强度要求。再进行挠度计算，判断刚度是否满足要求。 深基坑拉森钢板桩计算 计算依据为《建筑施工计算手册》 。挡土钢板桩根据基坑挖土深度、土质情况、地质条件和邻近建筑管线情况，选用多锚（支撑）板桩形式，对坑壁支护，以便基坑开挖。根据现场实际情况，基坑深度 1.29～4.5米，现按开挖深度5.0米计算，宽 2.5米, 钢板桩施工深度按9m 计算，单层支撑，撑杆每隔3m 一道。从剖面可知，沟槽施工关系到素填层、 粉质粘土及淤泥质中砂层。求得其加权平均值为：坑内、外土的天然容重加全平均值1γ，2γ均为：20KN/m3；内摩擦角加全平均值Φ：20°；粘聚力加全平均值c=10。 多支撑式板桩计算，钢板桩选用拉森Ⅲ型钢板桩，每延长米截面矩W=1600cm 3/m ，[f]=200Mpa 。支撑图附在后页。 一、内力计算 （1）作用于板桩上的土压力强度及压力分布见下图 土压力分布图 3248.8KN/m 2222tan (45/2)tan (4520.0/2)0.49 tan (45/2)tan (4520.0/2) 2.04a pi K K =-Φ=-==+Φ=+=。。。。 板桩外侧均布荷载换算填土高度h0, h0=q/r=20.0/20=1.0m 。 (2）计算反弯点位置。 假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，设其位于开挖面以下y 处，则有： 122()2pi a k y K H y γγ+=+- 整理得： 21212a pi a pi a k H y K k γγγ=- 式中， 1γ，2γ——坑内外土层的容重加权平均值； H ——基坑开挖深度； Ka ——主动土压力系数； Kpi ——放大后的被动土压力系数。 2a 1pi 2a 200.49(1.0 5.0)210 1.4282100.720.0 2.0420.00.4920.0 2.0420.00.490.53m K H y K K γγγ⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯==--⨯-⨯⨯-⨯= (3）按简支梁计算等值梁的最大弯矩和支点反力，其受力简图如下图所示。 2 钢板桩受力简图 目录 第一章编制依据 (1) 第二章工程概况 (1) 第三章现状情况 (1) 第四章钢板桩支护设计 (1) 一、基坑支护结构的主要技术参数及技术要求 (2) 二、支撑体系 (2) 三、钢板桩稳定性验算 (3) 第五章施工准备 (6) 一、材料准备 (6) 二、机械准备 (7) 三、人员准备 (7) 四、施工分段 (7) 第六章钢板桩支护施工 一、钢板桩支护施工流程 (10) 二、钢板桩吊运及堆放 (11) 三、钢板桩的打设 (11) 四、基坑土方开挖 (13) 五、内支撑安装 (13) 六、基坑排水降水措施 (15) 七、拔桩 (15) 第七章基坑监测 (16) 一、监测点的位置及数量 (16) 二、监测与测试的控制指标 (16) 三、监测要求 (16) 四、监测周期 (16) 第八章安全施工措施 (17) 第九章文明施工措施 (18) 第十章应急方案 (19) 一、项目部安全事故应急救援管理小组 (15) 二、发生基坑坍塌事故应急救援方法 (16) 三、发生物体打击事故应急救援方法 (16) 四、发生机械伤害事故应急救援方法 (17) 第一章编制依据 行业标准《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120－99)； 《建筑基坑工程监测技术规范》(GB50497-2009); 《城市排水工程规划规范》（GB50318-200）； 《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-2008）; 《空港大道（黄石东路—106国道）工程初步设计》（2013.05，广东省冶金建筑设计研究院）。 《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 第二章工程概况 本工程以道路、车行道西北侧设置一道污水管、污水管最深埋设深度为3.7-4.12m。由于污水管埋设较深，基坑支护设计采用6m、9m拉森钢板桩支护开挖。 第三章现状情况 经过现场踏勘并结合管线探测资料分析，本项目属于白海面雨水分区，石井污水收集系统服务范围。本项目所在范围内的现状排水情况具体如下： （1）均禾新科村段紧靠永泰涌支涌，沿线建筑稀少，没有现状排水设施，地面雨水通过散排流入附近涌沟。项目终点处G106国道已按照雨污分流建设了市政排水管道。本项目北侧水体为永泰涌，河涌底标高为7.6m。 （2）规划七路目前尚未全部建设完成，其中市政排水管道已经敷设，雨污水分别与东西向的渠箱或市政排水管道连接，不排入本次设计的市政排水管道。 第四章钢板桩支护设计 污水管埋设较深，又处于车行道上，自燃放坡开挖面积过广，根据地质资料不宜采 基坑挖深5.0m计算书 根据所提供的基坑处的地质资料，对基坑施工方案的边坡稳定性进行了计算。（一）、经典法计算书 本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 1.地质勘探数据如下： ——————————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) ( °) m(kN/m4) 计算方法土类型 1 2.00 3.00 23.00 18.00 6980 水土合算粘性土 2 1.00 18.00 10.00 11.00 2320 水土合算粘性土 3 7.00 18.00 0.00 22.00 7480 水土分算粉砂 4 20.00 18.00 10.00 11.00 2320 水土合算粘性土——————————————————————————————————————————— 表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-2.50m，基坑内侧水标高-7.50m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-7.00m， 支撑分别设置在标高-2.80m处， 计算标高分别为-3.30m、-7.00m处。 侧壁重要性系数1.10。 桩墙顶标高-2.00m， 桩墙嵌入深度10.00m， 桩墙计算宽度1.00m。 桩墙顶标高以上放坡级数为1级坡。 —————————————————————————— 序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m 1 2.00 3.00 33.69 0.00 —————————————————————————— 3.地面超载： ————————————————————————————————————————— 序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载基坑外侧 0.00 20.00 -- -- 2 局部荷载基坑外侧 0.00 40.00 6.00 4.00 ————————————————————————————————————————— 将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载，根据放坡高度坡度为梯形局部荷载： Q=3.00×2.00+18.00×0.00=6.00kN/m2 浅谈钢板桩在基坑支护工程中验算方法 摘要：对单层支点板桩墙等值的原理及计算钢板桩在深基坑支护工程中的验算方法进行浅谈。关键词：深基坑支护设计验算 0 前言 在工程的建设上，需改造深埋污水管，而在这些工程中，很少有提供地质资料作为深基坑支护计算。在该部分深基坑中，如何进行合理、有效的深基坑支护，并且提供计算的理论依据，显得十分重要。本文结合工程的挡墙基坑支护，探讨钢板桩在基坑支护工程中的应用。 1 工程概况 1.1本工程管线改造工程挡墙是在原有上改造扩宽后建成，要求基坑挖深5米，宽11.4米，结构如下图1所示。 1.2根据该工程的设计和实际情况，先将基坑两侧的土方降低1米，使得基坑开挖深度H 为4米，以满足挖掘机能挖掘到河中间的土方。选用P200挖掘机，上部挖掘机荷载200KN。支撑位于墙顶处，间距4米。地质为可朔的淤泥质粘土，土体各层重力密度加权平均值r=18KN/m3,内摩擦角φ=8º,粘聚力c=14Kpa,土体相对密度ρ为 2.5,天然孔隙比e为0.8。 2 设计验算 2.1 基本假定 当板桩墙的入土深度较大时，土体对入土部分的墙体起到了嵌固作用，此时支护墙体上端受到支撑的支承作用，下端受到土体的嵌固支承作用。并且假定反弯点位于土压力强度为零的那一点，计算采用单层支点板桩墙的等值梁法。主动土压力和被动土压力采用朗金理论计算。 板桩墙在土压力的作用下产生变形，因而使土与墙体之间产生相对位移，产生摩擦力。由于板桩变形时墙前的土体破坏棱体向上移动，而使墙体对土产生向下的摩擦力，从而使墙前的被动土压力有所增大；板桩墙变形时墙后的土体破坏棱体向下移动，使墙体对土体产生向上的摩擦力，从而使墙后的被动土压力和主动土压力有所减少。为此，在计算中考虑板桩墙与土体的摩擦作用。将墙前和墙后的被动土压力分别乘以修正系数K 和K ＇。为了安全起见，一般对主动土压力不予以折减。 所以，作用在板桩墙上的被动土压力系数按下式计算： 板桩墙前： ) 2/45(2ϕ+⋅=⋅= tg K Kp K Kp 板桩墙后： )2/45(2ϕ+⋅=⋅= tg K Kp K Kp ＇＇＇ 被动土压力修正系数见下表1 等值梁法被动土压力修正系数 表1 土体内摩擦角φ 40° 35° 30° 25° 20° 15° 10° K 2.3 2.0 1.8 1.7 1.6 1.4 1.2 K ＇ 0.35 0.4 0.47 0.55 0.64 0.75 1.0 2.2 设计 2.2.1 计算作用于墙体上的土压力强度，并绘出土压力强度分布图2。 查表1得K=1.1 深基坑支护设计 1 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2015-04-12 09:32:42 ----------------------------------------------------------------------[ 支护方案] ----------------------------------------------------------------------连续墙支护 ----------------------------------------------------------------------[ 基本信息] ---------------------------------------------------------------------- ----------------------------------------------------------------------[ 超载信息] ---------------------------------------------------------------------- ----------------------------------------------------------------------[ 附加水平力信息] ----------------------------------------------------------------------[ 土层信息] ----------------------------------------------------------------------[ 土层参数] ---------------------------------------------------------------------- 1．钢板桩检算 按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012 1、满足各单项的嵌固深度估算： 1) 嵌固深度构造要求： 根据公式: 嵌固构造深度=嵌固构造深度系数×基坑深度 =0.300×3.300=0.990m 得到l d = 0.990m。 2) 嵌固深度满足抗倾覆(踢脚)要求： 单支点结构计算嵌固深度l d值，规范公式如下： Kt = 1.203 >= 1.200, 满足规范要求。 得到l d = 6.800m。 3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求： m2 m1 (tan )e tan tan 支护底部，验算抗隆起： Ks=(18.400×1.200×6.399+1.000×14.835)/(18.480×(3.300+1.200)+14.286)=1.602 Ks = 1.602 ≥ 1.600，抗隆起稳定性满足。 得到l d = 1.200m。 满足以上要求的嵌固深度l d计算值=6.800m。 2、验算各单项是否满足规范要求： 嵌固深度采用计算值l d=6.800m。 1) 嵌固深度构造要求： 嵌固深度满足构造要求。 2) 嵌固深度满足抗倾覆(踢脚)要求： 单支点结构计算嵌固深度l d值，规范公式如下： Kt = 1.203 >= 1.200, 满足规范要求。 3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求： m2 m1 (tan )e tan tan 支护底部，验算抗隆起： Ks=(18.400×6.800×6.399+1.000×14.835)/(18.436×(3.300+6.800)+14.286)=4.068 Ks = 4.068 ≥ 1.600，抗隆起稳定性满足。 嵌固深度l d采用计算值6.800m时，各项验算均满足规范要求。 2．深基坑支护设计 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]陆地及草袋围堰（浅渔塘） ---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护深基坑支护钢板桩计算
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