柱脚计算模板(A列柱)
一、节点基本数据
1、柱的截面规格：
H 900*350*25*302、材质Q345B 3、混凝土强度等级C30对应的轴心抗压强度设计值为14.34、锚栓采用Q235B 级 M 60，锚栓孔径余量为
10
对应M60锚栓，根据节点手册表8-2得图中相关尺寸的参考值为:
锚栓抗拉强度f t a =
140N/MM 2有效面积A e a =
23.62cm 2l t =120=b t a=110Aea=23.62锚栓未定义c=150L9:错误l 2=10l t =120锚栓未定义5、每侧锚栓数量：3a=110锚栓未定义6、X加劲板厚度取t1=25c=150
锚栓未定义
翼缘加劲板t2=30Y加劲板厚度取t3=28
间距取l 3=225
7、柱底板：材质Q345B
厚度40
8、托板材质Q345B
厚度30
距底板高度250
9、底板尺寸：
L x B x T 1360x 810x 40
二、荷载信息
设计内力：组合工况内力设计值
工况
1、偏心距e计算
e=M/N=1360/2100*1000=mm
e1=L/6=1360/6=226.67e2=L/6+l t/3=1360/6+120/3=
266.67
e判别：
2、公式选择
370
0H900*350*25*30柱脚靴梁刚接节点计算
N（KN）Vx（KN）Vy（KN）Mx（KN·M）My（KN·
1360
647.62e>e22100
140
则相应的底板下混凝土最大受压应力计算公式为：σc=2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))受拉侧锚栓的总拉力为：Ta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)
Aea=Ta/fta
3、将各数值带入公式得：
混凝土局部受压，X向扩伸150Y向扩伸150扩大系数α为：
σc=9.2466N/mm 2≤fc=28.6N/mm2
单颗锚栓受拉力：Nta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)/n =
计算面积：Aea==929.4≤A e a 锚栓利用率
四、柱脚底板厚度验算
柱脚底板厚度40材质Q345B 对应的抗拉压和抗弯强度f =2651、两相邻边支承板
a2=((bt + a + t1/2-l 2)^2+(l t + a + t2/2-l 2)^2))^0.5=331
b2=(bt + a + t1/2-l 2)*(l t + a + t2-l 2)/a2=165
0.50则计算系数α=0.06
则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M1=ασc a 22=60628.9
2、三边支承板
a)X向加劲板
a2=l t + a + t2/2-l 2=235b2= 2 * c + t1=3251.38则计算系数α=0.126
则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M2=ασc a 22=64341.2b）Y向加劲板
(a)(b)
2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))=Ta/fta b2/a2=两相邻边支130.11b2/a2=
a2=l3=225
b2=B/2-l2=395
1.76
则计算系数α=0.13
则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：
M3=ασ
c
a22=60854.3
3、柱底板厚度验算
取最大弯矩M imax=64341.2
则t Pb=（6M imax/f)^0.5=38.17
t Pb=(6N ta l ai/((D+2l ai)f))^0.5= 2.1516
MAX(t Pb)=38.17≤40
五、托座顶板验算
当锚栓受拉时，视顶板为端板受拉。
顶板厚度为30,材质Q345B，对应的抗弯强度为：f=295
1、两相邻边支承条件
则e w=e f=110b=2c+bt+a+t1=555
bs=l1=l t+a-l2=220
Nt=Nta=######
t=(6e f e w N t/(e w b+2e f(e f+e w))/f)^0.5=17.10
2、三边支承条件
e w=110e f=150
t=(6e f e w N t/(e w（b+2bs）+4e f2)/f)^0.5=14.80
MAX(t)=17.1≤30
3、加劲板验算
两侧加劲板承受剪力最大，近似取V= 1.5Nta=195.2 X向加劲板厚度25,按构造要求应取焊缝高度为：hf=14he=9.8加劲板：f=V/A=31.2≤f v=170
f w=V/Aw=39.8≤f
f
w=200
六、柱脚焊缝验算
1、柱下端面和底板采用铣平加工，两者紧密结合
传力，连接焊缝按柱身下端内力组合中的最不利
弯矩和轴心压力的75%以及水平剪力进行计算。
2、焊缝为沿H型柱截面周边采用角焊缝连接。
翼缘焊缝h f1=20有效喉高为h e1=14
腹板焊缝h f2=18有效喉高为h e2=12.6
三级角焊缝强度为：f f w=200βf= 1.22
A ew=mm2
W e w=
A ew w=mm2
σNc=N/A ew=37.7264≤β
f
f f w=244
σMc=M/W e w=0.11445≤β
f f f w=244
三边支承
41748
8912069.15
21168
b2/a2=
τV =V/A ew w =
18.6886≤
βf f f w =
244σfs =(((σNc +σMc )/βf )^2+τV ^2)^0.5=36.212≤βf f f w =244七、加劲板验算
1、Y向加劲板
a)Y向加劲板厚度28,按构造要求应取焊缝高度为：hf=14he=b)加劲板的宽厚比b Ri /t Ri =13.66≤18(235/f y )^0.5=14.9c)Y向加劲板为一般加劲板，其承受底板下混凝土基础的分布反力按悬臂支承得： V i =a Ri l Ri σc =τR =V i /(h Ri t Ri )=######≤
f v =
170
τf =V i /(2h e l w )=
######≤f f w =2002、X向加劲板（锚栓支承加劲板）
a)X向加劲板厚度25,按构造要求应取焊缝高度为：hf=14he=9.8b)加劲板的宽厚比b Ri /t Ri =8.8≤18(235/f y )^0.5=14.9
c)X向加劲板为锚栓支承加劲板，应取其承受底板下混凝土的分布反力按悬臂支承得到的反力和锚栓拉力所产生的剪力两者中的较大者。 V i =a Ri l Ri σc =N ta =130.11 V i =max(V i ,N ta )=τR =V i /(h Ri t Ri )=######≤
f v =
170
τf =V i /(2h e l w )=
134.93≤f f w =200
八、抗剪键验算
X向剪力由腹板承担，Y向由翼缘承担。
抗剪键规格采用：200x 200x
8x 12材质Q345B h=1501、X方向验算
f v =180h f =6he= 3.92f f w =200
抗剪键X向抗剪力：253.44≥Vx=140焊缝X向抗剪力：275.97≥Vx=140混凝土 f c =
14.3≥V x /A= 4.672、Y方向验算
f v =180h f =8he= 5.88f f w =
200
抗剪键Y向抗剪力：864≥Vy=370焊缝Y向抗剪力：940.8≥Vy=370混凝土 f c =
14.3
≥
V y /A=12.33
795.79
661.13
（KN·M）抗震1360否
xn=
665
2
c=28.6N/mm2
锚栓利用率
0.85
选择（c）√邻边支承
支承
9.8
悬臂支承得到的
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