贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书
1.设计依据
设计图纸及相关设计文件
《贝雷梁设计参数》
《钢结构设计规》
《公路桥涵设计规》
《装配式公路钢桥多用途使用手册》
《路桥施工计算手册》
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011）
2.支架布置图
在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：
钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢600mm。于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向）布置）。模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。横杆步距为≤1.5m。箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。模板采用50*100mm方木间距为250mm。夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板。
具体布置见下图：
3.材料设计参数
3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm
根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度取
3
ρ。
=
/
10m
KN
3.2.木材
100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
[σw]=13*0.9=11.7 MPa
E=10×103×0.9=9×103MPa
[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa
3.3.型钢
Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
3.4.贝雷梁
几何特性
4. 强度验算 4.1. 翼板分析
4.1.1. 底模板计算：
4.1.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：
根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取
3/10m KN =ρ。
由于翼板处方木按中心间距25cm 横向布设，实际计算考虑方木实体宽度5cm ，即模板计算跨径取：m l 2.0=；
又模板单位宽(1m)面板截面参数：
惯性矩：453
3108125.21215100012mm bh I ?=?== 截面抵抗矩：352
210625.56
1510006mm bh W ?=?== 4.1.1.1.1. 荷载计算：
a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：
q 1=[(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50]*26/2.5*1.2＝10.608KN/m 2； b.竹胶板自重产生的荷载：q 2=0.015×10=0.15 KN/m2； c.施工人活载：q 3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q 4=2.0 KN/m2； 则取1m 宽分析线荷载为：
q 强=10.608+0.15+2.5+2.0＝15.258KN/m q 刚=10.608+0.15＝10.758KN/m 4.1.1.1.2. 受力分析：
按三跨0.20m 连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
m
N ql M ??=??==22
32max 1061.0102.010258.1510
[]MPa MPa W M 50108.010625.51061.05
5
max =<=??==σσ，满足要求
刚度分析：
[]mm l
f mm EI ql f 75.0400082.0108125.21051502.0758.101507
644max ==<=?????==-
翼板处模板强度、刚度均满足要求。 4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算： 4.1.1.2.1. 方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用50×100mm 的方木。依三跨0.6m 连续梁计算方木强度、剪力及挠度：
50×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：
[σw]=13*0.9=11.7 MPa E=10×103×0.9=9×103MPa [τ]=1.4×0.9＝1.26MPa 又方木的截面参数：
惯性矩：463
310167.412
1005012mm bh I ?=?==
截面抵抗矩：352
2108333.06
100506mm bh W ?=?== 4.1.1.2.2. 荷载计算：
由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：
q 强=10.608+0.15+2.5+2.0＝15.258KN/m2 q 刚=10.608+0.15＝10.758KN/m2 又方木的中心间距为：0.6m ，故线荷载为： q 强=15.258×0.6=9.155KN/m q 刚=10.758×0.6=6.455KN/m 4.1.1.2.3. 受力分析：
由于方木下面分配梁按0.6m 间距布置，故方木建模按三跨0.60m 连续梁分析如下：
强度分析：
m
N ql M ??=??==22
32max 10296.3106.010155.910
[]MPa MPa W M 7.11956.3108333.010296.35
5
max =<=??==σσ，满足要求
刚度分析：
[]mm
l
f mm EI ql f 25.2400148.010167.41091506.0455.61506644max ==<=?????==-
方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.2. 箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度3.1m 计算）
根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。
选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析； 4.1.2.1. 底模计算：
4.1.2.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度：3
/10m KN =ρ。
由于外底模方木按中心间距为25cm 横向布设，考虑其本身的10cm 实体尺寸，即模板计算跨径取：m l 15.0=；
又模板单位宽(0.5m)面板截面参数：
惯性矩：4
53310406.1121550012mm bh I ?=?== 截面抵抗矩：3
52
210188.06155006mm bh W ?=?==
4.1.2.1.2. 荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为0.25m ，按最不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为500mm ）
a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=1.2*3.1*26*0.5＝48.36KN/m ；
b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m ；
c.施工人活载：q3=2.5*0.5＝1.25 KN/m ；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0*0.5＝1KN/m ； 则q 强=48.36+0.075+1.25+1＝50.685KN/m q 刚=48.36+0.075＝48.435KN/m 4.1.2.1.3. 受力分析：
腹板底板按三跨0.15m 连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
m
N ql M ??=??==22
32max 1014.11015.010685.5010
[]MPa MPa W M 50064.610188.01014.15
5
max =<=??==σσ，满足要求
刚度分析：
[]mm
l
f mm EI ql f 75.0400233.010406.110515015.0435.481507644max ==<=?????==-
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
贝雷梁支架验算书
附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表
钢便桥计算书
钢便桥设计与验算 1、项目概况 钢便桥拟采用18+36+21m全长共75m 钢便桥采用下承式结构，车道净宽，主梁采用贝雷架双排双层，横梁为标准件16Mn材质I28a,桥面采用定型桥面板，下部结构为钢管桩（φ529）群桩基础。 2、遵循的技术标准及规范 遵循的技术规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路桥梁施工技术规范》（JTG F50-2001） 《钢结构设计规范》（GB S0017-2003） 《装配式公路钢桥使用手册》 《路桥施工计算手册》 技术标准 车辆荷载 根据工程需要，该钢便桥只需通过混凝土罐车。目前市场上上最大罐车为16m3。空车重为混凝土重16*=。总重=+=。 16m3罐车车辆轴重
便桥断面 钢便桥限制速度5km/h 3、主要材料及技术参数 根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86，临时性结构容许应力按提高30-40%后使用，本表提高计。 4、设计计算（中跨桁架） 计算简图 材料弹模 (MP)屈服极 限(MP) 容许弯曲拉 应力(MP) 提高后容许弯 曲应力(MP) 容许剪应 力(MP) 提高后容许 剪应力(MP) 参考 资料 Q235+523514585 设计 规范Q345+5345210273120156 设计 规范贝雷架+5345240-245N/肢-
按照钢便桥两端跨度需有较大纵横坡的实际需要，故每跨断开，只能作为简 支架计算，不能作为连续梁来计算。 中跨计算简图 简支梁 边跨计算简图 简支梁 荷载 恒载 中跨上部结构采用装配式公路钢桥——贝雷双排双层。横梁为I28a。m。单 根重5*==；纵梁和桥面采用标准面板：宽，长，重。 恒载计算列表如下： 序号构件名称单件重（KN）每节（KN）纵桥向（KN/m）1贝雷主梁 2横梁 3桥面板18186 4销子 5花架 6其他 7合计 活载 如上所述采用16M3的罐车，总重。
施工临时贝雷梁钢便桥计算书
施工临时贝雷梁钢便桥 计算书
目录 1.工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1. ................................................................................................................... 主要规范标准3 2.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值4 2.3. ...................................................................................................... 主要材料及力学参数5 2.4. ............................................................................................................... 贝雷梁性能指标6 3.上部结构计算 (6) 3.1. ........................................................................................................................桥面板计算6 3.2. ....................................................................................................... 16b槽钢分布梁计算7 3.3. ............................................................................................................... 贝雷梁内力计算8 4.杆系模型应力计算结果 (12) 4.1. ............................................................................................................................ 计算模型12 4.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值12 4.3. ............................................................................................................... 贝雷梁计算结果14 4.4墩顶工字横梁计算结果 (22) 4.5钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (27) 6.稳定性验算 (29) 7.结论 (29)
贝雷梁计算
贝雷梁计算 贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。贝雷梁的计算示意图如下： q 一、荷载计算： 1、箱梁自重荷载：350T 其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T 2、支架自重荷载：50 T 其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T 3、20×20方木自重荷载 0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T 4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m 二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算 对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下： 345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==? 则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 1285320.413.8241.10241431418 q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =?=
1、两边支撑端的剪力为： []'1111 1.322415.8424.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。 三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算 每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022******* q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =?= 1、两边支撑端的剪力为： []'2211 1.2242414.6924.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'222243223 11 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。
钢便桥计算书正文(最终)
本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式 北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图： 立 面形式横断面形式
钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4.1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235） 横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图： (2) 强度验算： 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm 西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向） 布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa 方案结构受力 计算书 莞樟互通项目部 OO 二年六月九日 贝雷梁及临时墩受力分析计算书 一、底板强度、刚度计算 （一）底板强度验算 1、荷载的取值 由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模 的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第 一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度 h=1.05米。 q=1.05X 1X 2.5=2.625t/m 2、跨度的取值 模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。 3、跨数的取值 底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22- 0.3?4跨。 4、绘计算简图 5、计算最大弯矩及最大剪力值 查《建筑静力结构计算手册》P153页得 M max=0.121X q|2 =0.121 X 2.625X 0.32=0.029t-m Q max=0.62X ql=0.62X 2.625X 0.3=0.489t 6、底板强度验算 ①正应力 C =M max* W =0.029- (bh2宁6) =(0.029X 6)+ (1 X 0.022) =435t/m2=4.35MPa v 6.5MPa (A-5 级木材的顺纹拉应力) 故正应力强度满足要求。 ②剪应力 T =QS—Ib 其中S =1/8X bh2=1/8X 1X 0.022=5X10-5m3 I=1/12X bh3=1/12X1X0.023=6.67X 1 0-7m4 b=1m T =(0.489X 5X 10-5)+ (6.67X 10-7X 1) =36.66t/m2=0.3666MPa v [ T ]=1.2MPa (顺纹剪应力) 满足剪应力要求。 (二)底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153 页 f max=(0.66X q|4)宁(100X El) 其中E=8.5X103MPa=8.5X109Pa 1=6.67 x 10-7m4 q=2.625t/m=2.625X 104N/m l=0.3m f max=(0.66x 2.625 x 104x 0.34) + (100x 8.5X 109x 6.67X 10-7) =2.48x 10-4m=0.248mm v [f]=1.5mm 故底板的刚度满足变形要求。 安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标 临时钢栈桥 计 算 书 编制： 批准： 浙江兴土桥梁建设有限公司 2012年2月7日 目录 1概述 (1) 1.1设计说明 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3技术标准 (2) 1.4自重荷载统计 (2) 1.5荷载工况建立 (3) 1.6荷载组合： (3) 2上部结构内力计算 (4) 2.1桥面板内力计算 (4) 2.2I22横向分配梁内力计算 (8) 2.3321型贝雷梁内力验算 (13) 2.4承重梁内力计算： (18) 2.5钢管桩基础验算 (20) 3计算结论 (25) 蚌埠临时栈桥计算说明书 1 概述 1.1 设计说明 本栈桥为安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标基础施工，根据施工现场的具体地质情况、水纹情况和气候情况，拟建栈桥合同段长30m，便桥宽度为4米。栈桥两侧设栏杆，下部结构采用钢管桩基础，上部结构采用贝雷和型钢的组合结构。 栈桥的结构形式为横向四排单层贝雷桁架，两侧桁架间距分 0.9m，中间桁架间距为1.5m，标准跨径为12m，边侧跨径为9m。栈桥桥面系采用定型桥面板，面系分配横梁为I22a，间距为75cm；基础采用φ529×8mm以上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20a号槽钢连接成整体。 1.2 设计依据 1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007） 3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）5）《海港水文规范》（JTJ213-98） 6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》 7）《钢结构计算手册》 东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片 承台 承台 顶柱 承台 顶柱 工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢 东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 40m临时贝雷梁计算书 40m临时贝雷梁计算书 中交二航局南通洋口港区陆岛通道管线桥项目部 二○○九年八月 目录 1 设计计算依据 (1) 1.1 临时桥梁设计方案 (1) 1.2 主要技术要求 (1) 1.3 遵照规范及主要参考文献 (2) 1.4 基本设计参数 (2) 1.4.1 有关设计参数 (2) 1.4.2 主要材料性能 (3) 1.4.3 321贝雷架单元基本数据 (3) 2 总体计算 (4) 2.1 计算模型 (4) 2.2 计算结果 (6) 1 设计计算依据 1.1 临时桥梁设计方案 临时贝雷梁桥跨径40m，计算跨径39m，桥横向宽度为8.5m，为四跨连续梁，上承式结构。主梁采用321型军用贝雷架拼装而成。桥梁纵向由13片贝雷架拼装而成，横向由19片贝雷架拼装而成，每片贝雷架间距45cm，横向之间采用45支撑架连接，以提高侧向稳定性和整体刚度。桥梁横向和纵向布置如图1.1-1和图1.1-2。 图1.1-1 临时贝雷梁桥立面图 图1.1-2 临时贝雷梁桥横断面图 1.2 主要技术要求 ⑴设计标高 临时贝雷梁桥桥面标高与主桥桥面标高一致，取15.82m。 ⑵设计周期2年 ⑶计算跨径：39.00m ⑷桥面宽度：8.50m ⑸设计荷载：40m梁体自重285t，按300t设计；运梁车自重20t，因此荷载总 计320t。 ⑹桩基入土深度：15m 1.3 遵照规范及主要参考文献 ⑴国家标准，《钢结构设计规范》（GB50017─2003） ⑵国家标准，《低合金结构钢》（GB1591─1994） ⑶国家标准，《碳素结构钢》（GB/T 700─2006） ⑷国家标准，《热轧普通槽钢截面特性》（GB707─1988） ⑸建设部标准，《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77─1998） ⑹交通部标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025─1986） ⑻国家标准，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60─2004） ⑻JT/QS0012─1965，装配式公路钢桥设计图 1.4 基本设计参数 1.4.1 有关设计参数 ⑴设计荷载 ①桥跨自重 ②运梁小车 运梁小车为五轮式运梁小车，小车自重20t。为了计算简便，将小车自重按照均分的原则平均分给10个轴，每个轴上作用2t。由于车轴为刚性轴，因此每个车轮作用于桥梁上的荷载为1t，即10kN。 ③ 40m箱梁自重 箱梁设计荷载取300t，按照同②的方法，由于箱梁自重而引起的轮压为15t即150kN。 ⑵荷载组合 计算强度时用荷载组合：①+②+③ 计算刚度时用荷载组合：②+③ 合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书 计算： 复核： 总工程师： 浙江兴土桥梁建设有限公司 二OO二年三月 目录 1. 概述 (1) 1.1上部结构 (2) 1.2下部构造 (2) 2. 计算依据 (2) 3. 荷载参数 (2) 3.1基本荷载 (2) 4.荷载组合与验算准则 (3) 4.1支架荷载组合 (3) 5.结构计算 (3) 5.1桥面系计算 (3) 5.2主梁计算 (5) 5.3栏杆计算 (9) 5.4承重梁计算 (9) 5.5桩基础计算 (10) 1. 概述 合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。 本支架主跨分为9m、12m两种。支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。支架总体布置图如图1和图2所示 图1 支架立面布置图 图2 支架横断面布置图 1.1上部结构 1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。 1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。 1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。 1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架； 1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。 1.1.6 支架高程：+13.102m。 1.2下部构造 1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。 1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩 图3 基础布置图 2. 计算依据 1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。 3. 荷载参数 3.1基本荷载 1）轨道43a为43kg/m，轨道横向0.108m转化为线荷载，纵桥向每60cm分配梁承受的力43 kg/m*12m*0.6m/0.108m=28.7KN/m 2）钢桥最重节段滑移支座荷载：Q2=30*9.8=294KN，则每个支点受力为24.5KN。 3）单相桥梁混凝土用量L=380m3,重量为G1=9500KN,共26排支架每排支架受力 30m贝雷架钢便桥计算书 1.工程概况 本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。 2.设计参数 2.1设计荷载 设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。 图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm） 图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm） 2.2受力模型 建立受力模型，如图3。 图3 桥梁受力模型（单位：mm） 对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。 图4 简化后的受力模型（单位：mm） 3.加强肋10#工字钢受力验算 3.1工字钢及面板参数 构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。 3.2荷载组成 根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用插法求得。因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。 3.3受力计算 以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。截取单元见图5。 图5 截取单元的断面图 3.3.1恒载计算 (1)面板重力 0.628×4×1.5=3.768kN (2)10#工字钢重力（0.11261kN/m） 0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN 则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m (3)恒载弯矩M1(组合系数1.2) M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m 图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图 目录 第一章、工程概况 (1) 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 (1) 第三章、钢管贝雷支架受力计算 (3) 第四章、施工操作 (5) 第五章、模板安装要求 (6) 第六章、模板拆除要求 (7) 第七章、注意事项 (7) 钢管贝雷梁柱式支架施工方案 第一章、工程概况 该工程为甬台温新建铁路永嘉火车站，处于浙江省温州市永嘉县千石村。甬台温铁路的建设技术标准为一级双线电气化铁路，设计时速为200 千米，预留时速可提升到250-300千米。 永嘉站高架站台工程采用钻孔灌注桩基础、钢管砼柱及钢筋砼柱，上部设计为钢结构雨棚。钢管柱的顶标高为16.35m。站台总长度为450米，站台面的结构标高为8.811米。该高架站台分左右两幅，每幅宽度均为6m，各15跨，跨径除靠近站房范围内的两跨跨度为9.1m外，其余均为10.9m。地勘报告显示，该项目地层分布，由上至下主要为：①素填土，②淤泥，③淤泥质黏土，④细圆砾土。 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 1、结构说明 永嘉火车站站台部分，梁截面为400×900、300×400、250×500、200×400等，顶板厚为150，柱底承台面为1600×4000米，厚2000。我部采用贝雷片拼装桁架主施工承重结构进行施工。纵梁跨度最大10.9米，支墩顶安装2根HN396×199×7×13H型钢梁作为分配梁，分配梁上铺设贝雷梁；每组贝雷片采用标准支撑架进行连接。支墩采用Ф273×8钢管立柱，搁置在承台顶面上,立柱顶、底部均与钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排支墩钢管之间纵向横向均设置槽钢、角钢连接。贝雷纵梁顶面设置10cm×12cm木方做横向分配梁、6m×8cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、等组成。该工程侧模、底模均采用高强度防水竹胶板制作。 2、受力验算依据 2.1、《永嘉火车站站台施工图》 2.2、《路桥施工计算手册》 2.3、《公路施工计册：桥涵》 2.4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 2.6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025） 都匀经济开发区29号道路建设工程 K1+500-k1+596 钢便桥安全专项施工方案 市捷安路桥大临结构设计咨询公司 二○一七年七月 目录 一、工程概述 (1) 二、设计依据 (1) 三、计算参数 (2) 3.1、材料参数 (2) 3.2、荷载参数 (2) 3.3、材料说明 (4) 3.4、验算准则 (5) 四、栈桥计算 (5) 4.1、计算工况 (5) 4.2、建立模型 (5) 4.3、面板计算 (6) 4.4、小纵向分配梁计算 (6) 4.5、横向分配梁计算 (7) 4.6、贝雷梁计算 (8) 4.7、桩顶分配梁计算 (9) 4.8、钢管桩受力计算 (10) 4.9、钢管桩反力计算 (12) 4.10、整体屈曲计算 (12) 五、结论 (12) 附件一： (13) 一、工程概述 钢便桥位于清水江中游（29号道路）K1+500-K1+596，河道宽约81m，为方便河道两侧道路土石方挖填运输及施工用的材料运输，在清水江上搭建K1+500-K1+596长96m临时上承式贝雷钢桥结构便桥一座。 根据现场的地形、地貌，以保证避免破坏江河环保为前提条件，临时钢桥结构桥体为上承式贝雷钢桥结构，钢便桥位置设在道路主桥路线左侧，距主桥边线30米，以满足主桥梁施工需要。便桥桥面宽度6米（包含人行道每边0.8米），钢管桩间距跨度6米，总长96米，共设16跨。清水江两岸便桥台位置采用 C30钢筋混凝土浇筑基础。 清水江水位稳定，流速基本趋于平静，为了考虑安全，水流流速按照1m/s进行控制，岩石强度较大，打入难度很大，深度也相对较浅。由于水流流速较小，栈桥长度仅96m，为此，柏湾大桥两端采取固定牢固，其它通过板凳桩的方式进行固定的方式进行施工（深度较大区域在上下游增设钢管），该施工方法在同类型的地质情况下有较成功的案例，对于流水速度较小的区域是切实可行的方法。 贝雷梁栈桥桥面宽度为6m，最大跨度为6m，设计承重为80t，而施工过程中采用25t汽车吊进行施工作业，施工时应满足承载需要。 二、设计依据 ⑴、都匀经济开发区29号道路建设工程地质、水文报告； ⑵、现场实际情况及甲方要求； ⑶、主要适用标准、规： ①、《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2011） ②、《公路桥涵设计通用规》（JTGD60-2015） ③、《钢结构工程施工及验收规》（GB50205—2001） ④、《公路钢结构桥梁设计规》（JTG D64—2015） ⑤、《公路桥涵地基和基础设计规》（JTG_D63-2007） ⑥、《钢结构焊接规》（GB50661-2011）； ⑦、《钢结构设计规》（GB 50017-2014）。 ⑷、主要参考书籍： ①、《简明施工计算手册》（第三版）（江正荣著，中国建筑工业）； . 潮惠高速公路TJ6标 杨林枢纽立交现浇箱梁施工计算书中铁十四局集团有限公司潮惠高速公路TJ6标项目经理部 目录 1、工程概况....................................... - 1 - 2、计算依据.......................................... - 2 - 3、现浇箱梁支架设计.................................. - 2 - 4.预制箱梁施工验算................................... - 2 -4.1计算原则..................................................................................................................................................... - 2 -4.2材料的选择................................................................................................................................................. - 3 -4.3荷载计算..................................................................................................................................................... - 3 -4.4支架上部结构受力计算............................................................................................................................. - 4 -4.4.1 荷载组合设计....................................................................................................................................... - 5 - 5．结论.............................................. - 8 - 1、工程概况 本次计算针对杨林枢纽立交现浇梁右幅2#-5#墩进行施工计算，箱梁底 峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m）、I20 工字钢横梁（长7.2m，间距0.75 m）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 图1 钢栈桥截面图（单位：mm） 2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. : 人民交通出版社,2001 [2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） [3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） [4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。 5、计算参数取值 5.1 设计荷载 5.1.1 恒载 本设计采用Midas Civil 建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的截面和尺寸自行计算施加。 5.1.2 活载 根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，汽车荷载按公路-Ⅰ级荷载 跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二0一^年七月二十日 目录 1.1...................................................................................................................... 计算依据................................................................... 1.2...................................................................................................................... 搭设方案................................................................... 、贝雷梁设计验算........................................................... 2.1.荷载计算 (4) 2.2.贝雷梁验算 (4) 方木验算 (4) 2.2.2方木下工字钢验算 (5) 2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3.迈达斯建模验算 (8) 2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5.钢管立柱验算 (10) 、贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）; （5）《铁路桥涵设计规范》； 12搭设方案 图1.1箱梁截面（单位mm 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m） 表1.1贝雷梁参数 目录 1. 工程概况 (2) 2.参考规范及计算参数 (4) 2.1.主要规范标准. (4) 2.2.计算荷载取值 (5) 2.3.主要材料及力学参数 (6) 2.4.贝雷梁性能指标 (8) 3.上部结构计算 (8) 3.1.桥面板计算 (8) 3.2.16b槽钢分布梁计算 (9) 3.3.贝雷梁内力计算 (10) 4.杆系模型应力计算结果 (15) 4.1.计算模型 (15) 4.2.计算荷载取值 (15) 4.3.贝雷梁计算结果 (17) 4.4.墩顶工字横梁计算结果 (25) 4.5.钢立柱墩计算结果 (28) 5.下部结构验算 (30) 6.稳定性验算 (32) 7.结论 (32) 1.工程概况 根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m （27m）+12m。桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m(23.4m),第四跨28.673m。第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+2×0.45m，24m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+0.9m,其余跨径均选用双排单层标准贝雷梁，梁高均为1.5m；贝雷梁上等间距布置横向连接工字钢，型号I25b；工字钢以上等间距布置桥面板支撑槽钢；桥面板采用8mm厚花纹钢板，上铺9cm沥青混凝土。钢便桥下部结构为横梁立柱接桩（板）基础。横梁根据受力情况由3片或2片梁高1.0m的工字钢拼接而成。立柱为直径1.0m的钢管柱，与横梁、基础栓接，方便安装与拆卸。钢管柱之间采用横向钢管连接，加强横向稳定。基础分为承台桩基和板式扩大基础两种形式，平面位置受限位置用承台桩基础，桩基直径Ф1.2m；其他位置采用板式扩大基础。钢便桥桥型平面布置图、立面布置图及横断面图如图1-1至图1-4所示。 目录 1. 工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1.主要规范标准 (3) 2.2.计算荷载取值 (3) 2.3.主要材料及力学参数 (4) 2.4.贝雷梁性能指标 (5) 3.上部结构计算 (6) 3.1.桥面板计算 (6) 3.2.16b槽钢分布梁计算 (6) 3.3.贝雷梁内力计算 (7) 4.杆系模型应力计算结果 (11) 4.1.计算模型 (11) 4.2.计算荷载取值 (12) 4.3.贝雷梁计算结果 (13) 4.4.墩顶工字横梁计算结果 (21) 4.5.钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (26) 6.稳定性验算 (28) 7.结论 (28) 1.工程概况 根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m（27m）+12m。桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m(23.4m),第四跨28.673m。第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+2×0.45m，24m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+0.9m,其余跨径均选用双排单层标准贝雷梁，梁高均为1.5m；贝雷梁上等间距布置横向连接工字钢，型号I25b；工字钢以上等间距布置桥面板支撑槽钢；桥面板采用8mm厚花纹钢板，上铺9cm沥青混凝土。钢便桥下部结构为横梁立柱接桩（板）基础。横梁根据受力情况由3片或2片梁高1.0m的工字钢拼接而成。立柱为直径1.0m的钢管柱，与横梁、基础栓接，方便安装与拆卸。钢管柱之间采用横向钢管连接，加强横向稳定。基础分为承台桩基和板式扩大基础两种形式，平面位置受限位置用承台桩基础，桩基直径Ф1.2m；其他位置采用板式扩大基础。钢便桥桥型平面布置图、立面布置图及横断面图如图1-1至图1-4所示。 图1-1 钢便桥平面布置图（单位：mm）贝雷梁支架计算书91744
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