连续梁满堂支架检算书(最终)
新建铁路杭长客运专线(浙江段)H C Z J-V标段现浇连续梁模板支架检算书
计算：
复核：
中铁五局集团有限公司杭长客专项目经理部
二○一一年一月十五日
目录
第一章检算说明............................................................................................................................. - 1 -
一、检算内容......................................................................................................................... - 1 -
二、工程概况及总体说明..................................................................................................... - 2 -第二章模板检算................................................................................................................................... - 2 -
一、内模计算................................................................................................................................. - 2 -
二、侧模计算................................................................................................................................. - 6 -
三、底模（竹胶合板）计算......................................................................................................... - 7 -第三章钢管检算............................................................................................................................... - 21 -
一、12号工字钢受力计算.......................................................................................................... - 21 -
二、贝雷桁架的设计检算........................................................................................................... - 23 -
三、钢管立柱顶横梁................................................................................................................... - 30 -
四、地基承载力计算................................................................................................................... - 34 -第四章侧模倾覆稳定性检算........................................................................................................... - 34 -
连续梁模板支架检算书
第一章检算说明
根据杭长客运专线的总体施工组织设计和现场的实际情况，汤溪特大桥(DK196+385.1)跨东恒大道481#~484#墩使用(32+48+32)m连续箱梁，连续梁施工均采用支架现浇。根据施工组织设计布置方案，对现浇连续梁施工模板及支架进行施工荷载受力检算。
计算依据
1、《铁路混凝土工程施工技术指南》
2、《客运专线桥梁工程施工技术指南》
3、《无碴轨道双线预应力混凝土连续梁（支架现浇施工）》肆桥参
（2009）23681—III
4、《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)
5、《路桥施工计算手册》
6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
7、《结构力学》
8、《装配式公路钢桥使用手册》
9、《地基基础设计施工手册》
10、《简明施工计算手册》（江正荣朱国梁编著）
一、检算内容
1、模板检算
2、贝雷桁架检算
3、钢管支架检算
4、地基承载力检算
二、工程概况及总体说明
（32+48+32）连续梁为现浇箱梁，连续梁全长113.3m，梁高为3.25m。梁体为单箱室，等高度，等截面结构。线间距s=5.0m，梁顶宽12m，底宽5.4m。桥梁建筑总宽度为12.28m，梁体混凝土1334m3 ，重约3600t。
梁体纵向预应力钢束采用12—15.2钢绞线，采用M15—12锚具，钢绞线公称直径15.2mm，极限抗拉强度fpk=1860Mpa，弹性模量Ep=195Gpa。预应力钢束孔道采用金属波纹管成孔。
梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的无收缩混凝土，防护墙、遮板混凝土强度等级采用C40，人行道板采用C40钢筋混凝土。
第二章模板检算
一、内模计算
内模由模板，横（纵）肋方木，分配梁组及钢管支架组成，模板肋采用10×10小方木，内支撑采用钢管脚手架采用Φ48×3.5mm钢管，顶部及两侧设顶托支撑，横、纵向布距均采用0.6m。
（一）顶模板受力计算
根据《铁路施工计算手册》和《建筑计算》查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：
[σ]=12Mpa，[τ]=1.3Mpa，E=5×103Mpa
竹胶合模板选用厚度18mm，1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：
w=1bh 2/6=1×1000×182/6=54000mm 3=54cm 3
I=1bh 3/12=1×1000×183/12=486000mm 4=48.6cm 4
中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.40米跨度的连续梁进行计算，结构形式及计算模式如下：
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分，取受力最不利断面为腹板处，宽度为1.85m,其受力荷载为：
① 混凝土：q1=0.85×27×0.4=9.18KN/m 2
② 人群机具：q2=2.0KN/m 2
③ 倾倒：q3=1.0 KN/m 2
④ 振捣：q4=2.0KN/m 2
⑤ 其他荷载：q5根据实际情况不考虑
1、 强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤，所以q=9.18+1.0+2.0+2.0=14.1 N/m 2 转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=14.1×1=14,.1KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mma χ=0.1×q ×L 2=0.1×14.1×0.402
=0.226KN/m
q
σmax=Mmaχ/W=0.226/54000=4.2Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求
Qmaχ=1.1×q×L=1.1×14.1×0.40=6.204KN
τmaχ=（Qmaχ×s）/(Iχ×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b)
=1.5Qmaχ/b/h=1.5×6.204/1000/18
=0.52Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
2、刚度验算
荷载组合采用①+⑤，所以q=9.18KN/m2
转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=9.18×1=9.18 N/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=0.677qL4 /100EI=0.677×9.18×106×0.44 /100/5/486000
=0.66mm
fmaχ/L=0.66/400=0.0165mm<40/400 满足要求
（二）10×10cm方木受力计算
箱梁内顶模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部实用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：
[σ]=12Mpa，[τ]=1.3Mpa，E=9×103 Mpa
小方木选用截面10×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：
w=1bh2/6=1×10×102 /6=166.7cm3
I=1bh3 /12=1×10×103 /12=833.3cm4
根据下部横梁的排布形式，小方木按照跨度0.6米的简支梁进行计算，
计算模式如下：
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
② 板：竹胶板底模15Kg/m 2 q1=0.15 KN/m 2
②混凝土：q2=0.85×27×0.6=13.77 KN/m 2
③人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m 2
④倾倒：q4=1.0 KN/m 2
⑤振捣：q5=2.0 KN/m 2
⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑
1、 强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤
所以q=0.15+13.77+2.0+1.0+2.0=18.92KN/m 2转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=18.92×0.6=11.35KN/m 2
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mma χ=0.125×q ×L 2=0.125×11.35×0.62=0.51KN/m
σmax=Mma χ/W=0.51×10 3/166.7=3.06Mpa<[σ]=12Mpa ，满足要求 Qma χ=0.5×q ×L=0.5×11.35×0.6=3.4KN
τma χ=（Qma χ×s ）/(I χ×b)=(Qma ×bh 2 /8)/(bh 3/12×
b)
q
=1.5Qmaχ/b/h=2×3.4×103/100/100
=0.68Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
2、刚度验算
荷载组合采用①+②+⑥，所以q=0.15+13.77=13.92 KN/m2，转化为小方木的线荷载，按照小方木平均承载：
q=13.92×0.6=8.35KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=5qL4 /384EI=5×8.35×604 /384/9/833.3×10 5 =0.188mm
fmaχ/L=0.188/700=0.027mm<60/400 满足要求
二、侧模计算
1、侧压力计算
根据《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）附录A 混凝土侧压力取q1=50 KN/m2
考虑到震动荷载4 KN/m2
则q=50+4=54 KN/m2
立挡间距为25cm模板按连续梁计算，将侧压力化为线布荷载
q=54×2.42=130.6KN/m。
1、按强度计算
Mmaχ=1/10×q×L2=1/10×130.6×0.252=0.82KN/m
需要截面矩：Wn=0.82×10 6/12=68062.5mm 3
模板选用δ=18mm，截面抵抗矩
w=1/6×2420×18 2=130680mm3>Wn 满足要求。
2、按刚度计算
f=q×L 4/150/E/I
=54×2.42×250 4/（150×5×10 3×1/12×2420×18 3）
=0.58mm f/L=0.58/250=0.002mm<25/400 满足要求
三、底模（竹胶合板）计算
箱梁采用支架现浇施工，考虑到底板是平面并且竹胶合模板。重量轻，便于高空施工，箱梁底板采用竹胶合模板，计算时纵向分为底板厚度47.5cm部分、65cm部分和底板厚度85cm部分，横向分为翼板和底腹板部分。
底模横肋小方木选用截面10×10的红松，其纵向布置为：
底板厚度47.5cm间距时底腹板纵向25cm，翼板纵向40cm；
底板厚度65cm间距时底腹板纵向20cm，翼板纵向40cm；
底板厚度85cm间距时底腹板纵向15cm，翼板纵向40cm。
根据《路桥施工计算手册》和《建筑技术》查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：
[σ]=12Mpa，[τ]=1.3Mpa，E=5×10 3Mpa
竹胶合模板选用厚度18mm，1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：
w=1bh2/6=1×1000×182 /6=54000mm3 =54cm3
I=1bh3 /12=1×1000×183 /12=48600mm3 =48.6cm4
（一）底板厚度47.5cm段
1、底腹板部分
中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.25米跨度的连续梁进
行计算，计算模式如下：
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
①模板：q1=250kg/m2 =2.5KN/m2(内模和支架采用250kg/m2）
②混凝土：q2=7.03×27×0.25=47.5 KN/m2
③人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2
④倾倒：q4=1.0KN/m2
⑤振捣：q5=2.0 KN/m2
⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑
1、强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤+⑥
所以q=2.5+47.5+1.0+2.0+2.0=55 KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=55×0.25=13.75KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mmaχ=0.1×q×L2=0.1×13.75×0.252=0.085KN/m
σmax=Mmaχ/W=0.085×106/5.4×106=1.57Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求
Qmaχ=1.1×q×L=1.1×13.75×0.25=3.78KN
τmaχ=（Qmaχ×s）/(Iχ×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b)
=1.5Qmaχ/b/h=1.5×11.6/1000/18×103
=0.97Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
2、刚度验算
荷载组合采用①+②+⑥，所以q=2.5+47.5=50 KN/m，转化为
横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=50×0.25=12.5KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=0.677qL4 /100EI
=0.677×12.5×254 /100/5/48.6×10 5 =1.36mm
fmaχ/L=1.36/250=0.005<25/400 满足要求
2、翼板部分
中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.40米跨度的连续梁进
行计算，计算模式如下：
q
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
①模板：q1=15Kg/m2=0.15KN/m2
②混凝土：q2=1.17×27×0.4=12.6 KN/m2
③群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0KN/m2
④倾倒：q4=1.0KN/m2
⑤振捣：q5=2.0 KN/m2
⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑
1、强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤+⑥
所以q=0.15+12.6+1.0+2.0+2.0=17.8 KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=17.8×0.4=7.12KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mmaχ=0.1×q×L2=0.1×7.12×0.402=0.114KN/m
σmax=Mmaχ/W=0.114/54000×106=2.2Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求Qmaχ=1.1×q×L=1.1×7.12×0.40=3.13KN
τmaχ=（Qmaχ×s）/(Iχ×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b)
=1.5Qmaχ/b/h=1.5×3.13/1000/18×103
=0.26Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
2、刚度验算
荷载组合采用①+②+⑥，所以q=0.15+12.6=12.75 KN/m2，转化为
横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=12.75×0.4=5.1KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=0.677qL4 /100EI
=0.677×5.1×0.44 /100/5/48.6×10 5 =0.36mm
fmaχ/L=0.36/40=0.009<40/400 满足要求
（二）底板厚度65cm段
1、底、腹板部分
中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.20米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
①模板：q1=250Kg/m2=2.5 KN/m2（内模和支架采用250 Kg/m2）
②混凝土：q2=10.31×27×0.2=55.6KN/m2
③人群机具：q3=100Kg/m 2 =1.0 KN/m2
④倾倒：q4=2.0 KN/m2
⑤振捣：q5=2.0K N/m2
⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑
1、强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤+⑥
所以q=2.5+55.6+2.0+1.0+2.0=63.1KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=63.1×0.2=12.6KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mmaχ=0.1×q×L2=0.1×12.6×0.202=0.5KN/m
σmax=Mmaχ/W=0.5/54000×106=9.2Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求Qmaχ=1.1×q×L=1.1×12.6×0.20=2.77KN
τmaχ=（Qmaχ×s）/(Iχ×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b)
=1.5Qmaχ/b/h=1.5×2.77/1000/18×103
=0.23Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
2、刚度验算
荷载组合采用①+②+⑥，所以q=2.5+55.6=58.1KN/m2，转化为
横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=58.1×1=58.1KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=0.677qL4 /100EI
=0.677×58.1×0.24 /100/5/48.6×10 5 =0.26mm
fmaχ/L=0.26mm<20/400 满足要求
3、翼板部分
翼板部分和底板厚度47.5cm段翼板部分受力相同，此处计算省略。（三）底板厚度85cm段
1、底、腹板部分
中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.15米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
①模板：q1=250Kg/m2=2.5KN/m2（内模和支架采用250 Kg/m2）
②混凝土：q2=11.88×27×0.15=48.11 KN/m2
③人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2
④倾倒：q4=1.0 KN/m2
⑤振捣：q5=2.0 KN/m2
⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑
（1）强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤+⑥
所以q=2.5+48.11+1.0+2.0+2.0=55.61KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=55.61×0.15=8.34KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mmaχ=0.1×q×L2=0.1×8.34×0.152=0.18KN/m
σmax=Mmaχ/W=0.18/54000×106=3.45Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求Qmaχ=1.1×q×L=1.1×8.34×0.15=1.36KN
τmaχ=（Qmaχ×s）/(Iχ×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b)
=1.5Qmaχ/b/h=1.5×1.37/1000/15×103
=0.137Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
（2）刚度验算
荷载组合采用①+②+⑥，所以q=0.15+48.11=48.26 KN/m2，转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：
q=48.26×0.15=7.23KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=0.677qL4 /100EI
=0.677×48.26×0.154 /100/5/48.6×10 5 =0.68mm
fmaχ/L=0.68/200<200/400 满足要求
2、翼板部分
翼板部分和底板厚度47.5cm段翼板部分受力相同，此处计算省略。
(四)底模（10×10小方木）计算
箱梁支架现浇施工底模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部实用小方木作为横肋把荷载传递给支架纵梁。计算时纵向分为底板厚度47.5cm部分、65cm部分和底板厚度85cm部分，横向分为翼板和底腹板部分。
根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：
[σ]=12Mpa，[τ]=1.3Mpa，E=9×103 Mpa
小方木选用截面10×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：
w=1bh2/6=1×10×102 /6=166.7cm3
I=1bh3 /12=1×10×103 /12=833.3cm4
根据下部横梁的排布形式，小方木按照跨度0.6米的简支梁进行计算，计算模式如下：
（一）底板厚度47.5cm段
1、底、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
①模板：底模15Kg/m2，内模和支架采用250Kg/m2。
q1=（15+250）=2.65 KN/m2
②混凝土：q2=2.2×27×0.6=35.64KN/m2
③人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0KN/m2
④倾倒：q4=1.0 KN/m2
⑤振捣：q5=2.0 KN/m2
⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑
（1）强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤+⑥
所以q=2.65+35.64+2.0+1.0+2.0=43.3 KN/m2
转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：
q=43.3×0.25=10.82KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mmaχ=0.125×q×L2=0.125×10.8×0.62=0.47KN/m
σmax=Mmaχ/W=0.47/166.7×103=2.78Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求Qmaχ=0.5×q×L=0.5×10.27×0.6=3.08KN
τmaχ=（Qmaχ×s）/(Iχ×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b)
=1.5Qmaχ/b/h=1.5×3.08×103/100/100
=0.46Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
（2）刚度验算
荷载组合采用①+②+⑥，所以q=2.65+35.64=38.3Kpa，转化为
小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=38.3×0.6=23KN/m 根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=5qL4 /384EI
=5×23×0.64 /384/9/833.3×10 5 =0.46mm
fmaχ/L=0.46/600<600/400 满足要求
2、翼板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
①模板：底模15Kg/m2，q1=0.15KN/m2
②混凝土：q2=1.17×27×0.8=25.3KN/m2
③人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2
④倾倒：q4=1 KN/m2
⑤振捣：q5=2.0 KN/m2
⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑
（1）强度计算
荷载组合采用①+②+③+④+⑤+⑥
②所以q=0.15+25.3+2.0+1.0+2.0=30.45 KN/m2
转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：
q=30.45×0.8=24.4KN/m
根据《路桥施工计算手册》查得：
Mmaχ=0.125×q×L2=0.125×24.4×0.82=1.95KN/m
σmax=Mmaχ/W=1.95/166.7×103=1.17Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求
Qmaχ=0.5×q×L=0.5×24.4×0.8=9.76KN
τmaχ=（Qmaχ×s）/(Iχ×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b)
=1.5Qmaχ/b/h=1.5×9.76×103/100/100
=0.23Mpa<[τ]=1.3Mpa 满足要求
（2）刚度验算
③荷载组合采用①+②+⑥，所以q=0.15+25.3=25.45 KN/m2，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=25.45×0.8=20.36KN/m 根据《路桥施工计算手册》查得：
fmaχ=5qL4 /384EI
=5×20.36×0.84 /384/9/833.3×10 5 =13mm
fmaχ/L=13/800<800/400 满足要求
（二）底板厚度65cm段
1、底、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
①模板：底模15Kg/m2，为0.15KN/m2,内模和支架采用250Kg/m2。
q1=（15+250）=2.65 KN/m2
②混凝土：q2=1.85×27×0.6=29.97KN/m2
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)
F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000
满堂支架施工方案及检算.doc
满堂支架安全专项施工方案 一、编制依据 1、XX改扩建工程XX合同标段的施工图设计文件； 2、现场地质、水文调查资料； 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）； 4、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）。 5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）。 6、《钢结构设计规范》（GBJ17—88） 7、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准 8、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》（JGJ130-2001） 二、编制范围 XX改扩建工程XX合同标段高架桥、跨线桥及拱涵。 三、编制原则 1、安全第一的原则 在安全方案编制中始终按照技术可靠、措施得力、施工顺序安排合理、确保安全的原则确定施工方案。 2、坚持规范、规程原则 贯彻执行公路路基施工技术规范、公路工程安全施工技术规程。执行业主对本工程建设的各项安全管理办法、细则、规程的要求。 四、主要施工技术方案 现浇采用满堂支架现浇法施工，其施工工序为：地基加固→测量放线定位→搭设支架→立底模→预压→底模调整→立外模→绑扎底板、腹板钢筋→内模安装→顶板钢筋绑扎→浇注混凝土→养护→落架拆模。 1、地基加固 清除表层，整平，采用8％灰土换填，用压路机碾压密实，并配合小型打夯机对基坑周边进行加密碾压。横桥跨方向铺枕木垫于门式钢支架底座下。 2、支架搭设 支架钢管按纵横向间距0.9m布置，在横梁及腹板处采用0.6×0.6m的布置，钢管下安装调节丝杆。为确保支架刚度，设置纵横向加强系杆，沿高度方向每1.2m 一道，在梁底调整为0.6m一道，以保证支架的整体稳定。模板底的纵横向骨架分别采用0.15×0.15m和0.1×0.1m截面方木，纵梁方木间距0.9m，横向方木间距0.3m。支架加宽度比箱梁宽度每边放宽1m，作为立模，堆放内模及行走空间。 3、预压 在支架及纵横梁搭设完成后，先预铺底模，并临时固定，采用水泥袋装砂作为压重，压重为梁重的1.05倍，预压前在梁上测设观测点，沿横、纵桥向在模板下每两米设一观测点，共观测加载前、加载一半、加载完成、加载24h、加载48h、卸载完成等6次。根据观测记录分析判断出地基和支架的变形，为以后现浇支架提供预留参考值。在预压过程中不断观测支架及底模，以检测支架的稳定性及模底变形是否超限。 4、模板制作安装 底板采用20mm竹胶镶面板，上覆地板革，底模铺设完毕后，进行放线定位，定出各腹板及横梁位置。模板分三次安装，第一次立底模，腹板外模，翼板底模，第二次立腹板内模，第三次立顶板底模。箱梁内侧模设两道Φ16的对拉拉杆，
满堂支架验算书081026教程文件
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月
满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：
二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；
现浇箱梁支架验算
黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，
满堂支架设计及验算方案
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。
满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。 框架顶板及现浇梁采用钢管扣件支架现浇，顶板厚12cm。现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.3m*1.2m，横杆步距1.0m，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞，横楞采用4cm*7cm的方木，间距按0.2m布置。梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.75m或0.6m，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞，横楞采用4cm*7cm的方木，间距按0.2m布置。同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。钢管采用杆件采用外径48mm，壁厚3 .5mm，国标钢管。 支架构造应符合下列规定: （1）立杆间距和水平杆步距应根据支架所承受的荷载通过设计计算确定，并利于支架安装、拆除作业。立杆底端和顶端的碗扣节点应设置纵、横向水平杆；底层水平杆兼作扫地杆时，其与底座支承板的高差为35cm。 （2）每根立杆的底部应设置垫板，垫板的尺寸大于钢管直径的5倍以上。 (3)每根立杆的顶部应设置U形可调顶托，顶托上设置方木承受荷载。严禁采用水平杆直接承受梁体荷载。顶托螺杆插入立杆的长度最小为15cm，伸出立杆的长度最大为30cm、最小为10cm。 (4)剪刀撑设置应符合下列规定： A支架四周及中间纵、横向每隔四排从底到顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑水平倾角在45°～60°之间。 B剪刀撑采用与支架立杆规格相同的钢管，用旋转扣件与立杆扣接；当剪刀撑不能与立杆扣接时，应与该立杆相邻的水平杆扣接；扣接点距碗扣节点的距离最大为15cm。 C剪刀撑使用Φ48×3.5mm、长度6m的钢管，每根剪刀撑扣接的立杆和水平杆数量不得小于4根。 D剪刀撑应采用搭接接长，搭接长度大于100cm，搭接处应等间距设置3个旋转扣件扣紧，扣件边缘至杆端的距离要大于10cm。
支架检算
京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京
目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)
北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案
现浇箱梁满堂支架方案计算
新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日
大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，
碗扣式脚手架检算书
附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。
(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
现浇箱梁满堂支架方案计算(范例)
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑴ q 1 ⑵ q ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算 2 ＝（偏于安全）。 取q 2 ⑶ q ——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下 3 肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时 取。 ⑷ q ——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 4 ——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑸ q 5 ⑹ q ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。 6 ⑺ q ——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 7 1.1.1荷载组合
盖梁支架验算书
盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书(修改)
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板根部厚0.45m，边缘厚0.15m，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m2,底板为12.22KN/m2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m2，边缘为3.9KN/m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×3.2mm型钢管，截面积A=5.71cm2，惯性矩I=23.1 cm4、回转半径i=2.01cm，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=21.5cm2，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=101.7cm3，容许应力[σ] =205Mpa；10#工字钢截面积A=14.33cm2，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=833333 3mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17Mpa，[σ j ]=1.7Mpa；5*10cm方木 截面积A=50cm2，惯性矩I=416.67cm4；抵抗矩W=83.33cm3，容许应力[σ W ]=17Mp a，[σ j ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
满堂支架计算.(DOC)
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
钢箱梁安装临时支撑架设计检算书
国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：
中国中铁股份有限公司二〇一六年九月
目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)
北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表
钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构