贝雷梁支架计算书.doc
西山漾大桥贝雷梁支架计算书
1.设计依据
设计图纸及相关设计文件
《贝雷梁设计参数》
《钢结构设计规范》
《公路桥涵设计规范》
《装配式公路钢桥多用途使用手册》
《路桥施工计算手册》
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
2.支架布置图
在承台外侧设置钢管桩φ609× 14mm，每侧承台 2 根，布置形式如下：
钢管桩与承台上方设置 400*200*21*13 的双拼 H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用 33 排单层 321 标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为 450mm。贝雷梁上设
置上横梁，采用 20#槽钢 @600mm。于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用 100× 100 方木支撑，立杆为 450×
450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用 600（横向）× 300mm （纵向）布置。横杆步距为， ( 其它空心部位立杆采用 600（横向）×600mm（纵向）布置）。内模板支架立杆为 750（横向）× 750mm（纵向）布置。横杆步距为≤。箱梁的模板采用
方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。翼板及其它空心部位设 50*100mm方木间距为 250mm。内模板采用 50*100mm方木间距为 250mm。夹板均采用 1220*2440*15mm的竹夹板。
具体布置见下图：
3.材料设计参数
3.1. 竹胶板：规格1220 ×2440 ×15mm
根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用 15mm厚光面竹胶板为
Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量 E≥5×103MPa；密度取10 KN / m3。
3.2. 木材
100×100mm的方木为针叶材， A-2 类，方木的力学性能指标按" 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 " 中的 A-2 类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：
[ σw]=13*= MPa
E=10×103×=9× 103MPa
[ τ]= ×＝
3.3. 型钢
Q235，钢容许应力：轴向应力[ σ]=135MPa，弯曲应力 [ σ w]=140MPa，剪应力
[ τ]=80MPa，弹性模量 E=×105N/mm2。
3.4. 贝雷梁
几何特性
结构构造
不加强单排单层
加强
不加强双排单层
加强
不加强三排单层
加强
不加强双排双层
加强
不加强三排双层
加强
桥型
容许内力单排单层
弯矩（）
剪力（ KN）
桥型
容许内力单排单层
弯矩（）
剪力（ KN）
几何特性
Wx(cm3)Ix(cm4)EI
6894390
桁架容许内力表
不加强桥梁
双排单层三排单层双排双层三排双层
加强桥梁
双排单层三排单层双排双层三排双层33756750
4.强度验算
4.1. 翼板分析
4.1.1. 底模板计算：
4.1.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：
根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用 15mm厚光面竹胶板为
Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥ 50MPa，弹性模量 E≥5×103MPa；密度取10 KN / m
3 。
由于翼板处方木按中心间距25cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度5cm，即模
板计算跨径取：l 0.2m
；
又模板单位宽 (1m) 面板截面参数：
惯性矩： I bh3 1000 153 2.8125 105 mm4
12 12
截面抵抗矩： W bh 2 1000 15 2 5
mm
3 6 6
5.625 10
4.1.1.1.1.荷载计算：
a. 钢筋砼自重取 26KN/m3，即砼产生的面荷载：
2
q 1 =[+/2*2+*]*26/*＝m；
b. 竹胶板自重产生的荷载：q2 =× 10= KN/m2；
c. 施工人活载： q3= KN/m2；
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4= KN/m2；
则取 1m宽分析线荷载为：
q 强=+++＝m
q 刚=+＝m
4.1.1.1.2.受力分析：
按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
M
max 0.61 105
0.108MPa 50MPa
W 5.625 105 ，满足要求刚度分析：
翼板处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算：
4.1.1.2.1.方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用50×100mm的方木。依三跨连续梁计算方木强度、剪力及挠度：
50× 100mm的方木为针叶材， A-2 类，方木的力学性能指标按" 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 " 中的 A-2 类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：
[ σw]=13*= MPa
E=10×103×=9× 103MPa
[ τ]= ×＝
又方木的截面参数：
惯性矩： I bh3 50 1003 4.167 106 mm4
12 12
截面抵抗矩： W bh
250 1002 0.8333 105 mm3
6 6
4.1.1.2.2.荷载计算：
由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下( 由于方木自身重相对较小，故不予计算)：
q强=+++＝m2
q 刚=+＝m2
又方木的中心间距为：，故线荷载为：
q强=×=m
q 刚=×=m
4.1.1.2.3.受力分析：
由于方木下面分配梁按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分析如下：
强度分析：
M
max 3.296 10 5
3.956MPa 11.7MPa
W 0.8333 105 ，满足要求刚度分析：
方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.2. 箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度计算）
根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。
选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析；
4.1.2.1. 底模计算：
4.1.2.1.1.
竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥ 50MPa ，弹性模量 E ≥5×103MPa ；密度：
10 KN / m 3
。
由于外底模方木按中心间距为 25cm 横向布设，考虑其本身的 10cm 实体尺寸，即
模 板计算跨径取： l
0.15m ；
又模板单位宽面板截面参数：
I
bh 3 500 153 5
4
12
12
1.406 10 mm
惯性矩：
W bh 2
500 152 0.188 10 5 mm 3
截面抵抗矩： 6
6
4.1.2.1.2.
荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为，按最不利情况
分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为
500mm ）
a. 钢筋砼自重取 26KN/m3，即砼产生的面荷载： q1=**26* ＝ m ；
b. 竹胶板自重产生的荷载： q2=*10*= KN/m ；
c. 施工人活载： q3=*＝ KN/m ；
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载： q4=*＝1KN/m ；
则 q 强=+++1＝m q 刚 =+＝m
4.1.2.1.3.
受力分析：
腹板底板按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度： 强度分析：
M
max
1.14 105 6.064MPa
50 MPa
W
0.188 10 5
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.2.2. 底模下方木检算：
4.1.2.2.1.
方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用 100× 100mm 的方木，按支架间距三跨连续梁计算；
100×100mm 的方木为针叶材， A-2 类，方木的力学性能指标按 " 公路桥涵钢结构及木
结构设计规范 " 中的 A-2 类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：
[ σw]=13*= MPa
E=10×103×=9× 103MPa
[ τ]= ×＝
又方木的截面参数：
I
bh 3 100 1003 8.333 106 mm 4
惯性矩：
12
12
W
bh 2
100 1002
5
3
6
6
1.667 10 mm
截面抵抗矩：
4.1.2.2.2.
荷载计算：
底模板分析可知转递到方木的面荷载如下 ( 由于方木自身重相对较小， 故不予计算 ) ：
腹板处 :q 强 =+++1＝m
q
刚 =+＝m
又因方木在支架的中心间距为：，故线荷载为：
q 强=×=m
q 刚=×=m
4.1.2.2.3.
受力分析：
同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：
实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分
析如下
：
强度分析：
M max 18.25 10 5 10.948MPa
11.7MPa
W
1.667 105
，满足要求
刚度分析：
故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.3. 空心段箱梁截面计算分析
4.1.3.1. 底模计算：
4.1.3.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥ 50MPa，弹性模量 E≥5×103MPa；密度：10 KN / m
3 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的5cm实体尺寸，
即模板计算跨径取：l 0.2m
；
又模板单位宽 (1m)面板截面参数：
I bh 3 1000 153 2.8125 105 mm4
惯性矩：12 12
W bh2 1000 152 5.625 105 mm3
截面抵抗矩： 6 6
4.1.3.1.2.荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为，荷载分析如下：钢筋混凝土荷载设计值q1=（分项系数）× ( 截面底宽 )=m；
钢筋砼自重取 26KN/m3，（分项系数）即砼产生的面荷载：
q1=*2*26* ＝ m2；
b. 竹胶板自重产生的荷载：q2=×10= KN/m2；
c. 施工人活载： q3= KN/m2；
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4= KN/m2；
则取 1m宽分析线荷载为：
q 强=+++＝m
q 刚=+＝m
○3、受力分析：
按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
M max 0.738 10 5
0.131MPa 50MPa
W 5.625 105 ，满足要求刚度分析：
空腹板处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.3.2. 底模下方木检算：
4.1.3.2.1.方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用50×100mm的方木。按三跨连续梁计算。
50× 100mm的方木为针叶材， A-2 类，方木的力学性能指标按" 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 " 中的 A-2 类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：
[ σw]=13*= MPa
E=10×103×=9× 103MPa
[ τ]= ×＝
又方木的截面参数：
I bh3 50 1003 4.167 106 mm4
惯性矩：12 12
W bh2 50 1002
0.8333 10 5 mm 3
6 6
截面抵抗矩：
4.1.3.2.2.荷载计算：
方木的面荷载如下 ( 由于方木自身重相对较小，故不予计算) ：
空腔腹板处：
q强=+++＝m2
q 刚=+＝m2
又此时方木的中心间距为：，故线荷载为：
q 强=×=m
q 刚=×=m
○3、受力分析：
空腔腹板处：按方木下面分配梁按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分析如下：强度分析：
M
max 0.397 106
4.77 MPa 11.7MPa
W 0.8333 105 ，满足要求刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.4.实心端箱梁截面计算分析
选取荷载最大的实心端箱梁截面 4m高度的位置按一次浇注荷载进行模板、方木、计算分析；
4.1.4.1. 底模计算：
4.1.4.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥ 50MPa，弹性模量 E≥5×103MPa；密度：10 KN / m3 。
由于外底模方木按中心间距为 25cm横向布设，考虑其本身的 10cm实体尺寸，即模
板计算跨径取：l
0.15m ；
又模板单位宽 (1m)面板截面参数：
I bh3 1000 153
10 5 mm 4 12 12
2.8125
惯性矩：
W bh2 1000 152 0.375 105 mm3
截面抵抗矩： 6 6
4.1.4.1.2.荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，按模板下方木间距均为，按最不利情况分析，取实心端部箱梁 4m截面的底模板进行分析；荷载分析如下：
a. 钢筋砼自重取 26KN/m3，即砼产生的面荷载： q1=*4*26 ＝ m2；
b. 竹胶板自重产生的荷载：q2=*10＝ KN/m2；
c. 施工人活载： q3= KN/m2；
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=m2；
则 q 强=+++2＝m
q 刚 =+＝m
4.1.4.1.3.受力分析：
腹板底板按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
M
max 0.437 10 5
50MPa ，满足要求
W 0.375 105
1.165MPa
刚度分析：
箱梁实心端处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.4.2. 底模下方木检算：
4.1.4.2.1.方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100× 100mm的方木，按支架间距三跨连续梁计算；
100×100mm的方木为针叶材， A-2 类，方木的力学性能指标按" 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 " 中的 A-2 类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：
[ σw]=13*= MPa
E=10×103×=9× 103MPa
[ τ]= ×＝
又方木的截面参数：
I bh 3 100 1003 8.333 106 mm4
惯性矩：12 12
W bh 2 100 1002
1.667 10 5 mm 3 6 6
截面抵抗矩：
4.1.4.2.2.荷载计算：
底模板分析可知转递到方木的面荷载如下( 由于方木自身重相对较小，故不予计算 ) ：则 q 强=+++2＝m
q刚=+＝m
又因方木在支架的中心间距为：，故线荷载为：
q强=×=m
q 刚=×
4.1.4.2.3.受力分析：
同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：
实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分
析如下：
强度分析：
M
max 16.181 105
11.7MPa ，满足要求
W 1.667 105
9.707MPa
刚度分析：
故实心端的方木的强度、刚度均满足要求
4.1.
5. Φ48*3mm钢管支架检算：（按截面高度计算）
4.1.
5.1. 小横杆计算
箱梁腹板立杆立杆纵向间距为600mm，横向间距为 300mm，步距为 1200mm。在顺桥向腹板下的混凝土重量为：
钢筋砼自重取 26KN/m3，即砼产生的面荷载：
g1=*26*** ＝ m；
b. 竹胶板自重产生的荷载：g2=*10**= KN/m ；
c. 施工人活载： g3=** ＝ m；
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：g4=** ＝m；
则 g=+++＝m
弯曲强度：
抗弯刚度：
4.1.
5.2. 大横杆计算
立柱纵向间距为，即l2=, 按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递有集中力F＝* ＝；
最大弯距：
弯曲强度：
M max 1.46 106
324.9MPa 215MPa
W 4.493 103 不能满足要求，在腹板位置时采用
双横杆加固。
挠度：
4.1.
5.3. 立杆计算：
立杆承受由大横杆传递的荷载，因此 N＝，大横杆步距为，长细比λ＝
l/i=1200/=75, 查附录三，得＝。
因 N＜ [N] ，满足要求
④、扣件抗滑力计算
因 R＝>RC＝，不能满足抗滑要求，所以在腹板位置时采用双扣件加固。
4.2. 贝雷梁验算
（1）、跨度的贝雷片验算
选取的贝雷片跨度进行验算。竖向荷载取上述支架所得最大反力18KN，并按照支架实际位置进行加载。贝雷片横向间距取（16m/32）, 共布设贝雷片 33 个。作用于贝雷片的集中荷载取支架支座反力一半。
取单片贝雷片进行计算，计算模型取单跨简支梁结构，所受荷载为均布荷载。本计算按最不利因素考虑，取第四跨进行验算。
受力简图
验算强度
贝雷片力学性能为：
I= 250500cm4
W= cm3
[M]= ·m
[Q]=
箱梁梁体顺线路方向每延米钢筋砼自重为：×1×26（ C40钢筋混凝土自重） =。
顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下:
其中， M-- 贝雷梁计算最大弯距；
l--计算跨度: l=16500mm；
q--作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括:
钢筋混凝土荷载设计值q1=（分项系数）× =m；
倾倒混凝土荷载设计值q2=×× 1=m；
振捣混凝土荷载设计值q3=×× 1=m；
施工活荷载设计值q4=×× 1=m；
模板及支架（含内模）荷载设计值q5=×× 1=m
20#槽钢自重荷载 q6＝× 18× 28×10-3 ×10/ ＝m
贝雷梁自重荷载q7=300×× 33× 10-3 × 10/=33KN/m
q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++33=m；
①、纵梁最大弯距
单片贝雷片最大承受弯矩：
满足要求。
②、纵梁最大剪力
1支点： Qmax=×2= 1 、2 支点相同。
单片贝雷片容许剪力：
1 支点： Q=33=＜[Q]=
满足要求。
③、挠度验算
⑴、 AB跨贝雷纵梁最大挠度
[f]=L/400=1650/400=
fmax＜[f]
满足规范要求
（2）单片贝雷片最不利荷载计算
根据桥的横断面图，在第四跨（ P3-P4）跨的侧腹板下第三组贝雷片承受正上方的混凝土面积最大，荷载最大，处在最不利荷载位置。此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，如下
图所示：
此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，现对此三片贝雷片进行验算。贝雷梁上部腹板宽，按最大受力处，计算。
处混凝土荷载为q1=××× 10=
倾倒混凝土荷载设计值q2=×× =m；
振捣混凝土荷载设计值q3=×× =m；
施工活荷载设计值q4=×× =m；
模板及支架（含内模）荷载设计值q5=×× =m
20#槽钢自重荷载 q6＝×× 28×10-3 ×10/ ＝m
贝雷梁自重荷载q7=300×× 3×10-3 ×10/=3KN/m
处总荷载
q=+q2+q3+q4+q5+q6+q7=*++++++3=m；
计算模型如下
通过结构力学求解器计算结果如下：
杆端位移值(乘子= 1)
------------------------------------------------------------------------
-----------------------
杆端1杆端 2
----------------------------------------
------------------------------------------
单元码u - 水平位移v - 竖直位移-转角u - 水平位移v - 竖直位移-转角
------------------------------------------------------------------------
-----------------------
1
------------------------------------------------------------------------
-----------------------
内力计算
杆端内力值(乘子= 1)
------------------------------------------------------------------------
-----------------------
杆端1 杆端2
----------------------------------------
------------------------------------------
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
------------------------------------------------------------------------
-----------------------
1
计算剪力结果图如下：
计算弯矩结果图如下：
①、纵梁最大弯距
单片贝雷片最大承受弯矩：
满足要求。
②、纵梁最大剪力
A支点： Qmax= *2= 1 、 2 支点相
同。单片贝雷片容许剪力：
A 支点： Q=3=＜ [Q]=
满足要求。
③、挠度验算
⑴、 AB跨贝雷纵梁最大挠度
[f]=L/400=1650/400=
fmax＜[f]
满足规范要求
3、中跨 2* 贝雷梁检算
P4-P5 跨箱梁跨度为30m，普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在P4-P5 跨中设置钢管桩一排。钢管桩采用φ609( δ=14mm)长度为25m。根据以上数据，钢管桩平台主要承重包含贝雷梁上部所有恒载及动载。计算30m跨箱梁总体积为358m3，30m跨主要承重如下：
P4-P5 跨箱梁梁体顺桥方向每延米钢筋砼自重为：358/30 ＝× 1×26（ C40钢筋混凝土自重） =。
顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下:
其中， M-- 贝雷梁计算最大弯距；
l--计算跨度: l=13500mm；
q--作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括:
钢筋混凝土荷载设计值q1=（分项系数）× =m；
倾倒混凝土荷载设计值q2=×× 1=m；
振捣混凝土荷载设计值q3=×× 1=m；
施工活荷载设计值q4=×× 1=m；
模板及支架（含内模）荷载设计值q5=×× 1=m
20#槽钢自重荷载 q6＝× 18× 46×10-3 ×10/27 ＝ m
贝雷梁自重荷载q7=300× 9× 33×10-3 ×10/27=33KN/m
q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++33=m；
计算模型如下
计算剪力结果如下
计算弯矩结果如下：
计算位移结果如下：
①、纵梁最大弯距
单片贝雷片最大承受弯矩：
满足要求。
②、纵梁最大剪力
1 支点： Qmax= **= 1 、3 支点相同。
2 支点： Qmax= **=
单片贝雷片容许剪力：
2 支点： Q=33=＜[Q]=
满足要求。
③、挠度验算
贝雷纵梁最大挠度
[f]=L/400=1350/400=
fmax＜[f]
满足规范要求
4、翼板两侧钢管桩验算
每个承台每侧布置钢管桩 2 根个 , 受力取上述模型支座反力, 具体布置形式如下：（1）单排横向 1 个钢管受力计算如下：
承台长度为 11m，箱梁顶面宽度为 16m，所以钢管桩所承受的力主要为箱梁翼板部分的重量。安全系数按计算。
q 砼＝（（ +）/2*2+* ）*20**10* ＝
q 贝＝ 300*6**10-3*10 ＝99KN
Q横梁＝ *3*18*10-3*10+66*3*2*2*10-3*10＝
q 施＝ *20+*20=57* ＝
Q＝+99++＝2＝
（2）钢管桩入土深度检算
1、桩基承载力计算：
取上述钢管桩进行验算，荷载值为：P=。
2、钢管桩最大容许承载力计算
桩打入桩最大容许承载力：
〔ρ〕 =（U∑fiLi+AR)/k
式中〔ρ〕 -- 桩的容许承载力KN
U----- 桩身横截面周长m
fi---- 桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；按西山漾大桥地质资料－地基土物理力学指标设计参数表，淤泥质粉质粘土层，层厚～，层底高程～，
取 f1=14 ； -1 粘土层，层厚～，层底高程～，取 f2=70 。 -2 粉质粘土层，层厚～，层底
高程～，取 f3=40 。④ -1 粉质粘土层，层厚～，层底高程～，取 f4=60 。
Li----各土层厚度m
A-----桩底支撑面积m2
R-----桩尖极限磨阻力Kpa， R=0
K----安全系数，本设计采用2。
采用φ 609mm钢管桩，壁厚δ =14mm，管内填砂密实，采用振动锤击下沉。桩的周长
U=。不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。钢管桩顶面标高以长度 20m为例，入淤泥质粉质粘土层的长度为，入 -1 粘土层的长度为，入-2 粉质粘土层的长度为，入④ -1 粉质粘土层的长度为。
〔ρ〕 =
（**14+**70+**40+**60 ）/2=
单桩承载力为〔ρ〕 =＞钢管桩承受荷载Pmax=。
满足规范要求
5、P4-P5 跨跨中钢管桩验算
每个承台每侧布置钢管桩 2 根个 , 受力取上述模型支座反力, 具体布置形式如下：
（1）单排横向 6 个钢管受力计算如下：
P4-P5 跨箱梁跨度为30m，普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在P4-P5 跨中设置钢管桩一排。钢管桩采用φ609( δ=14mm)长度为25m。根据以上数据，钢管桩平台主要承重包含贝雷梁上部所有恒载及动载。计算30m跨箱梁总体积为358m3，30m跨主要承重如下：
P4-P5 跨箱梁梁体顺桥方向每延米钢筋砼自重为：358/30 ＝× 1×26（ C40钢筋混凝土自重） =。
q-- 作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括:
钢筋混凝土荷载设计值q1=（分项系数）× =m；
倾倒混凝土荷载设计值q2=×× 1=m；
振捣混凝土荷载设计值q3=×× 1=m；
施工活荷载设计值q4=×× 1=m；
模板及支架（含内模）荷载设计值q5=×× 1=m
20#槽钢自重荷载 q6＝× 18× 46×10-3 ×10/27 ＝ m
贝雷梁自重荷载q7=300× 9× 33×10-3 ×10/27=33KN/m
Q总=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++33
=m*27m＝；
Q单=3/6=
（2）钢管桩入土深度检算
1、桩基承载力计算：
取上述钢管桩进行验算，荷载值为：P=。
2、钢管桩最大容许承载力计算
桩打入桩最大容许承载力：
〔ρ〕 =（U∑fiLi+AR)/k
式中〔ρ〕 -- 桩的容许承载力KN
U----- 桩身横截面周长m
fi---- 桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；按西山漾大桥地质资料－地基土物理力学指标设计参数表，淤泥质粉质粘土层，层厚～，层底高程～，
取 f1=14 ； -1 粘土层，层厚～，层底高程～，取 f2=70 。 -2 粉质粘土层，层厚～，层底
高程～，取 f3=40 。④ -1 粉质粘土层，层厚～，层底高程～，取 f4=60 。
Li----各土层厚度m
A-----桩底支撑面积m2
R-----桩尖极限磨阻力Kpa，R=0
K----安全系数，本设计采用2。
采用φ 609mm钢管桩，壁厚δ =14mm，管内填砂密实，采用振动锤击下沉。桩的周长U=。不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。钢管桩顶面标高以长度20m为例，入淤泥质粉质粘土层的长度为，入 -1 粘土层的长度为，入-2 粉质粘土层的长度为，入④ -1 粉质粘土层的长度为。
〔ρ〕 =（ **14+**70+**40+**60）/2=
单桩承载力为〔ρ〕 =＞钢管桩承受荷载Pmax=。
满足规范要求
6、横梁强度及刚度检算
P4-P5 跨箱梁跨度为 30m，普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在 P4-P5 跨中设置钢管桩一排。钢管桩采用φ 609( δ =14mm)长度为 25m。根据以上数据，钢管桩平台主要承重包含贝雷梁上部所有恒载及动载。计算 30m跨箱梁总体积为 358m3，边腹至中腹板（宽的体积为， 30m跨主要承重如下：
P4-P5 跨箱梁梁体顺桥方向每延米钢筋砼自重为：30＝× 1×26（C40钢筋混凝土自重） =。
q-- 作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括:
钢筋混凝土荷载设计值q1=（分项系数）× =m；
倾倒混凝土荷载设计值q2=×× 1=m；
振捣混凝土荷载设计值q3=×× 1=m；
施工活荷载设计值q4=×× 1=m；
模板及支架（含内模）荷载设计值q5=×× 1=m
20#槽钢自重荷载 q6＝×× 46×10-3 ×10/27 ＝m
贝雷梁自重荷载q7=300× 9× 7× 10-3 × 10/27=7KN/m
q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++7=m；
计算如下
、纵梁最大剪力
1 支点： Qmax= **= 1 、3 支点相同。
2 支点： Qmax= **=
支墩顶横梁采用HN400×200×8×13 热轧 H 型钢，每个支墩顶按 2 根双拼布置。按箱梁钢管桩布置图宽度为，检算时按连续梁计算。即计算跨度取L = 。
、HN400× 200 热轧 H 型钢构件力学参数
断面积 A=
惯性矩 Ix =1740cm4
Iy =23700cm4
回转半径 ix =
i y=
截面抵抗矩 Wx =87cm3
Wy =2370cm3
钢材弹性模量 E = ×105MPa
钢材容许应力 [ σ w ]= 180MPa
（1）强度检算
荷载计算：支墩顶横梁承受由纵梁传递的上部荷载及自重，纵梁传递的力以纵梁中间支墩处的剪力进行计算。
Q剪 =
支墩顶单根横梁跨中集中荷载计算
P=Q剪÷ 2=
最大弯矩计算
M max = = ×× =300kN .m
最大应力计算
M
max 300 103
σmax= W
x 2370 10 6 =＜[ σw]=180MPa（强度符合要求）
（3）刚度检算
1.146
pl 2 501.27 103 3.422 ＜ 3.42
8.85mm 100EI x
1.146 1.35mm
400
fmax= 100 2.1 1011 23700 10 8 ( 刚度符合要求 )
贝雷梁钢便桥
目录 1.工程概况 ......................................... 错误!未指定书签。 2施工队伍部署和任务分工............................ 错误!未指定书签。 3施工安全、质量控制重点、难点...................... 错误!未指定书签。 4专项方案总体概况.................................. 错误!未指定书签。 4.1编制依据...................................... 错误!未指定书签。 4.2专项方案总体概况.............................. 错误!未指定书签。 5、施工工艺及施工方法 .............................. 错误!未指定书签。 5.1施工工艺流程图................................ 错误!未指定书签。 5.2施工方法...................................... 错误!未指定书签。 6、安全保证措施 .................................... 错误!未指定书签。 7、文明施工措施 .................................... 错误!未指定书签。 8、钢便桥计算书 .................................... 错误!未指定书签。 8.1、设计依据..................................... 错误!未指定书签。 8.2、主要技术参数................................. 错误!未指定书签。 8.3、荷载分析..................................... 错误!未指定书签。 8.4、下部基础承载力计算........................... 错误!未指定书签。 8.5、上部结构强度计算............................. 错误!未指定书签。
30米贝雷梁便桥计算书
贝雷梁便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，经研究决定在YDK236+0131曲河1#大桥处修建一座跨河便桥，本验算书以最大跨度30米为计算依据。 从施工方便性、结构可靠性、使用经济性及施工工期要求等多方面因 素综合考虑，便桥采用2榀6片贝雷纵梁作为主梁，桥面系横梁采用25a 型工字钢，间距为1.08m,工字钢之间满铺24*16*200cm枕木。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载 P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： D 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片贝雷梁受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定
由资料查得贝雷梁每片重287kg，即97Kg/m; 工字钢自重：30-1.08 X 4.5 X 38.105 - 6- 30=26.46 Kg/m ; 枕木自重：61.44 X 6X 28-3-30=114.688 Kg/m; 合计：q=97+26.46+143.36=238.14 Kg/m ; 2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重 45吨的大型 车辆，压力为450KN 由6片梁同时承受，可得到f max =F/6，单片工字钢受 集中荷载为f max /6=75KN 。 便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取 冲击荷载系数为0.2，计算得到 P 75KN （1 0.2） 90KN 三、结构强度检算 已知q=2.4KN/m, P=90KN 贝雷梁计算跨径l =30m 根据设计规范，贝 雷梁容许弯曲应力 w =273MPa 容许剪应力[Q] 980kN 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： 最大剪力（当P 接近支座处时） 2、验算强度 正应力验算: M max /w 945KN m. 3578.8cm 3 264.05MPa （w 为贝雷梁净截面弹性抵抗矩，查表得到为 3578.8cm 3） 剪力验算: V max 126 KN [Q] 980kN 3、整体挠度验算 max ql 2 P l 2.4KN/m (30m)2 8 90KN/m 30m 4 945KN m V max 2.4KN/m 30m 2 90KN 126KN 273MPa
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
施工临时贝雷梁钢便桥计算书
施工临时贝雷梁钢便桥 计算书
目录 1.工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1. ................................................................................................................... 主要规范标准3 2.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值4 2.3. ...................................................................................................... 主要材料及力学参数5 2.4. ............................................................................................................... 贝雷梁性能指标6 3.上部结构计算 (6) 3.1. ........................................................................................................................桥面板计算6 3.2. ....................................................................................................... 16b槽钢分布梁计算7 3.3. ............................................................................................................... 贝雷梁内力计算8 4.杆系模型应力计算结果 (12) 4.1. ............................................................................................................................ 计算模型12 4.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值12 4.3. ............................................................................................................... 贝雷梁计算结果14 4.4墩顶工字横梁计算结果 (22) 4.5钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (27) 6.稳定性验算 (29) 7.结论 (29)
贝雷门架的设计及计算书
附件2： 贝雷门架的设计及计算书 一跨门洞贝雷梁按9米长计算，按简支梁布设。门洞纵向分配梁采用1.7m高贝雷梁，贝雷梁规格为170 cm×300 cm×18cm，腹板下面用45花窗将3个贝雷梁连成一组，其余部分每2个用90花窗连成一组。每组贝雷片对应端头采用贝雷框进行连接。贝雷梁上面每90cm 铺设工字钢，工字钢上搭设支架，支架上搭设方木，方木上直接铺设箱梁底模。 数据采集： 312型贝雷梁：单排单层加强型 ①弯曲应力：[δ?]=245 Mpa. ②桁片最大弯矩：[Mmax]=1687.5 KN.m. ③桁片最大剪力：[Qmax]=245 KN. ④截面抵弯矩：[Wx]=7699 cm3 ⑤截面惯性矩：[ Ix]=577434 cm4. Q235钢材 ①轴向应力：[δ]=245 Mpa. ②弯曲应力：[δ?]= 181 Mpa. ③弹性模量：[E]=2.1×105 Mpa. ④挠度：[f]=l/400. 6.1.1、的混凝土重 左幅5900 KN，右幅4500KN。 6.1.2、模板重 以混凝土自重的5%计 左幅295KN，右幅225KN
6.1.3、上述荷载合计 G左=6195KN，G右=4725KN 均布荷载线处最大荷载在腹板处： q=（1.7×1.2×12×2.5+1.7×1.2×12×2.5×0.05）÷12×10=53.55KN/m 6.1.4、弯矩检算 M=ql2/8 =53.55×122/8=963.9KN*m 需要贝雷梁片数n=963.9/1687.5=0.57片，下面配置3片，满足要求。 6.1.5、挠度验算 【f】=L∕400=30mm f=5qL4∕384EI=5×53.55×120004÷（384×2.1×105×577434×104）=12.48mm 需要贝雷梁片数n=12.48/30=0.42片，下面配置3片，满足要求。6.1.6、剪力检算 Q=ql∕2=53.55×12÷2=321.3MPa 需要贝雷梁片数n=321.3÷245=1.31片，下面配置3片，满足要求。
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书 计算： 复核： 总工程师： 浙江兴土桥梁建设有限公司 二OO二年三月
目录 1. 概述 (1) 1.1上部结构 (2) 1.2下部构造 (2) 2. 计算依据 (2) 3. 荷载参数 (2) 3.1基本荷载 (2) 4.荷载组合与验算准则 (3) 4.1支架荷载组合 (3) 5.结构计算 (3) 5.1桥面系计算 (3) 5.2主梁计算 (5) 5.3栏杆计算 (9) 5.4承重梁计算 (9) 5.5桩基础计算 (10)
1. 概述 合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。 本支架主跨分为9m、12m两种。支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。支架总体布置图如图1和图2所示 图1 支架立面布置图 图2 支架横断面布置图
1.1上部结构 1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。 1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。 1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。 1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架； 1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。 1.1.6 支架高程：+13.102m。 1.2下部构造 1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。 1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩 图3 基础布置图 2. 计算依据 1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。 3. 荷载参数 3.1基本荷载 1）轨道43a为43kg/m，轨道横向0.108m转化为线荷载，纵桥向每60cm分配梁承受的力43 kg/m*12m*0.6m/0.108m=28.7KN/m 2）钢桥最重节段滑移支座荷载：Q2=30*9.8=294KN，则每个支点受力为24.5KN。 3）单相桥梁混凝土用量L=380m3,重量为G1=9500KN,共26排支架每排支架受力
钢便桥计算书正文(最终)
本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式 北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图： 立 面形式横断面形式
钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4.1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235） 横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图： (2) 强度验算： 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm 沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计 中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标 项目部四分部 二○一○年八月 1.工程概况 为了满足施工的要求，经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处（DK354+930）修一座 施工便桥，结构为下承式贝雷桁架桥，考虑承受较大荷载，设计成TSR （三排单层加强型），总跨度为18米。 2.贝雷桥的组成与结构 贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成，并配有专用的架设工具。主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成（图3－1），位于车行道的两侧，主梁间用横梁相连，每格桁架设置两根横梁（图3－2）；横梁上设置4组纵梁，中间两组为无扣纵梁，外侧两组为有扣纵梁；纵梁上铺设木质桥板（图3－3），桥板两侧用缘材固定（图3－4），桥梁两端设有端柱。横梁上可直接铺U 型桥板。主梁通过端柱支承于桥座（支座）和座板上（图3－5），桥梁与进出路间用桥头搭板连接，中间为无扣搭板，两侧为有扣搭板（图3－6），搭板上铺设桥板、固定缘材。全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等，使桥梁形成稳定的空间结构。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁，桁架上面采用27号工字钢作横向连接，再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁，使受力均匀，桥面采用10mm 花纹钢板满铺。 3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载 321贝雷片每个自重270kg ，横梁每米自重43kg ，纵梁每米自重11.26kg ，桥面采用15mm 厚花纹钢板，按均布荷载，如图： 3270367850101041843725411.261010.6/100018 q kN m -?+????+?+?=?=?桥 q 一、验算内容 本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》; 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》; 3、《装配式公路钢桥使用手册》; 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015; 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003; 6、《路桥施工计算手册》; 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007; 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3、1、结构形式 北侧钢便桥总长60m,南侧钢便桥总长210m,上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构,跨径不大于9m;下部为桩接盖梁形式,盖梁采用45A双拼工字钢,桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图: 立 面形式横断面形式 3、2、验算荷载 钢便桥通行车辆总重600KN,重车车辆外形尺寸为7×2、5m,桥宽6m,按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4、1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板,计算略。 4、2、25a#工字钢横梁(Q235) 横梁搁置于6排贝雷梁上,间距1、5m。其中:工字钢上荷载标准值为1、18KN/m;25a#工字钢自重标准值0、38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为:I =50200000mm4;W =402000mm3。 (1)计算简图: (2) 强度验算: 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115、9Mpa＜[f]=190Mpa;满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/(50200000×8)=96、8Mpa＜ft =110Mpa;满足要求！ (2) 挠度验算: f=M、L2/10 E、I =35、8*1、32/10*2、1*5020*10-3 =0、57mm 目录 1.工程概况 (2) 2施工队伍部署和任务分工 (3) 3施工安全、质量控制重点、难点 (3) 4专项方案总体概况 (3) 4.1编制依据 (3) 4.2专项方案总体概况 (4) 5、施工工艺及施工方法 (7) 5.1施工工艺流程图 (7) 5.2施工方法 (8) 6、安全保证措施 (14) 7、文明施工措施 (15) 8、钢便桥计算书 (17) 8.1、设计依据 (17) 8.2、主要技术参数 (17) 8.3、荷载分析 (18) 8.4、下部基础承载力计算 (19) 8.5、上部结构强度计算 (22) 跨xx、xx镇xx乡排洪槽 钢便桥专项施工方案 1.工程概况 xx特大桥（DK115+960-DK132+509.42）施工便道需经过xx和xx 镇与xx乡的排洪槽，需要设置便桥。 在DKxx+xx跨xx处设置一处便桥，长度42m，宽度5m，在DKxx+xxx 跨xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥长度21m，宽度5m。 跨xx便桥全长42米，净宽5米，跨径2-21m。该便桥两头桥台为C30钢筋混凝土，中间桥墩采用3根直径1.0m，桩长5m的人工挖孔桩，桩顶上设置7*2*1.5m钢筋混凝基础，在基础上预埋20mm钢板，然后安装直径630*10单排钢管桩，呈1*3排列，横向2米+2米，；上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米 +0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置12#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥，便桥全长21米，净宽5米，跨径为1-21m。该桥两头桥台为钢筋混凝土基础，锥体护坡采用沙袋挡护，防止流水冲刷桥台。上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米+0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置14#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 钢桥设计有效荷载150T，限速15KM/h，便桥使用时间为2年。 跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二0一^年七月二十日 目录 1.1...................................................................................................................... 计算依据................................................................... 1.2...................................................................................................................... 搭设方案................................................................... 、贝雷梁设计验算........................................................... 2.1.荷载计算 (4) 2.2.贝雷梁验算 (4) 方木验算 (4) 2.2.2方木下工字钢验算 (5) 2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3.迈达斯建模验算 (8) 2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5.钢管立柱验算 (10) 、贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）; （5）《铁路桥涵设计规范》； 12搭设方案 图1.1箱梁截面（单位mm 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m） 表1.1贝雷梁参数 精心整理 峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10mm花纹钢板、I10工字钢纵梁（间距0.3m）、I20工字钢横梁（长7.2m，间距0.75m）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630mm（δ=8mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 图1钢栈桥截面图（单位：mm） 2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1]黄绍金,刘陌生.装配式公路钢桥多用途使用手册[M].北京:人民交通出版社,2001 [2]《钢结构设计规范》（GB50017-2003） [3]《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004） [4]《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 目录 1. 工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1.主要规范标准 (3) 2.2.计算荷载取值 (3) 2.3.主要材料及力学参数 (4) 2.4.贝雷梁性能指标 (5) 3.上部结构计算 (6) 3.1.桥面板计算 (6) 3.2.16b槽钢分布梁计算 (6) 3.3.贝雷梁内力计算 (7) 4.杆系模型应力计算结果 (11) 4.1.计算模型 (11) 4.2.计算荷载取值 (12) 4.3.贝雷梁计算结果 (13) 4.4.墩顶工字横梁计算结果 (21) 4.5.钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (26) 6.稳定性验算 (28) 7.结论 (28) 1.工程概况 根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m（27m）+12m。桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m(23.4m),第四跨28.673m。第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+2×0.45m，24m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+0.9m,其余跨径均选用双排单层标准贝雷梁，梁高均为1.5m；贝雷梁上等间距布置横向连接工字钢，型号I25b；工字钢以上等间距布置桥面板支撑槽钢；桥面板采用8mm厚花纹钢板，上铺9cm沥青混凝土。钢便桥下部结构为横梁立柱接桩（板）基础。横梁根据受力情况由3片或2片梁高1.0m的工字钢拼接而成。立柱为直径1.0m的钢管柱，与横梁、基础栓接，方便安装与拆卸。钢管柱之间采用横向钢管连接，加强横向稳定。基础分为承台桩基和板式扩大基础两种形式，平面位置受限位置用承台桩基础，桩基直径Ф1.2m；其他位置采用板式扩大基础。钢便桥桥型平面布置图、立面布置图及横断面图如图1-1至图1-4所示。 图1-1 钢便桥平面布置图（单位：mm） 衢宁铁路浙江段先期工程贝雷桥计算书 一、工程概况 ①《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ②《钢结构设计规范》GB50017-2003； ③《路桥施工计算手册》 ④《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》 ⑤其他相关规范手册 二、工程概况 衢宁铁路浙江段先期工程位于浙江省丽水市松阳县境内，为满足施工需求，需修建多座321型贝雷钢便桥。根据以往施工经验结合现场实际情况，桥跨采用上承式简支梁布置，最大跨跨径24m。 三、结构设计 墩台身采用钢筋混凝土结构，为确保各贝雷片受力均匀，防止墩顶混凝土局部受压破坏，墩顶预埋1.6mm厚钢板。 梁部采用5组加强型贝雷片等间距布置，每组2片，采用45cm支撑架连接。下横梁采用I37工字钢标准构件，长度5.85m，通过横梁卡扣与贝雷片可靠连接；上横梁采用I16工字钢做分配梁，单根长5m，每延米3根均匀布置，通过U型卡扣与贝雷片可靠连接；桥面铺设10mm厚花纹钢板，宽度5m。桥跨布置如图 四、主梁桁架的设计与计算 贝雷梁设置上横梁，采用I16工字钢，3根/m；下横梁采用I37 工字钢，每榀桁架设置2根，具有很高的横向连接刚性，且承重结构 的长宽比 L/B=24/3.2=7.5 故活载可按刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数,钢 梁受力体系如图 1、静载计算 ① 桥面钢板q 1=7850×10×5×0.01/1000=3.925KN/m ② 上横梁q 2+=6×3×20.5/1000=0.369KN/m ③下横梁q 3=2450×2/3/1000=1.633KN/m ④钢桁架q 4=3800×10/3/1000=12.667KN/m 合力q 静=（q 1+q 2++q 3+q 4）/5=3.72KN/m m kN m kN .64.442/2472.34/l g Q .84.2678/2472.38/l g M g 22g =?===?==静静 2、活载计算 2 222225 24232 2212 i 51i m 4.66.108.0a a a a a 8.0-.a =++++=++++=∑=）（）（６１ 1号梁横向影响线的竖标值为 2.0-4.66.1-51a a -n 16 .04.66.151a a n 12n 1i 2i 212n 1 i 2i 211511=== =+=+===∑∑ηη 设0点至1号梁位的距离为x 2 .0x -2.36.0x = 解得 x=2.4m 绘制1号梁横向影响线如上图 盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管 （φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重 模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2， 则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示： 弯矩图： 剪力图： 由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为： M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算： 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图： 由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm 峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m）、I20 工字钢横梁（长7.2m，间距0.75 m）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 图1 钢栈桥截面图（单位：mm） 2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. : 人民交通出版社,2001 [2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） [3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） [4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。 5、计算参数取值 5.1 设计荷载 5.1.1 恒载 本设计采用Midas Civil 建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的截面和尺寸自行计算施加。 5.1.2 活载 根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，汽车荷载按公路-Ⅰ级荷载 01钢管柱贝雷梁支架计算 (第二方案) -标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII **大桥 钢管柱贝雷梁支架计算单 目录 1、编制依据：..................................................................................................错误!未定义书签。 2、工程概况......................................................................................................错误!未定义书签。3设计说明 ........................................................................................................错误!未定义书签。4荷载 ................................................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力.....................................................错误!未定义书签。 、贝雷梁几何特性...................................................................................错误!未定义书签。 、贝雷梁容许内表 .........................................................................错误!未定义书签。 、荷载分析 ..............................................................................................错误!未定义书签。5第二联第一跨支架计算.................................................................................错误!未定义书签。 、模板计算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 、面板截面特性 .............................................................................错误!未定义书签。 、荷载组合 .....................................................................................错误!未定义书签。 、底模板内力计算 .........................................................................错误!未定义书签。 、方木（小肋）计算...............................................................................错误!未定义书签。 小肋力学特性 .................................................................................错误!未定义书签。 截面特性 .........................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 内力计算 .........................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁顶分配梁（大肋）计算...............................................................错误!未定义书签。 贝雷梁验算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 整体验算 .........................................................................................错误!未定义书签。 局部贝雷梁验算 .............................................................................错误!未定义书签。 柱顶分配梁计算 ......................................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱计算 ..........................................................................................错误!未定义书签。 边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算..........................................错误!未定义书签。 钢管柱群桩稳定验算 .....................................................................错误!未定义书签。 整体屈曲验算复核 .........................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱底预埋件计算...........................................................................错误!未定义书签。 、基础计算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 地基地质情况 ................................................................................错误!未定义书签。 基础类型 ........................................................................................错误!未定义书签。 桩基础计算 ....................................................................................错误!未定义书签。 扩大基础承载力验算 .....................................................................错误!未定义书签。 承台局部承压验算..................................................................................错误!未定义书签。6第二联第二跨支架计算.................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁顶分配梁（大肋）计算...............................................................错误!未定义书签。 贝雷梁验算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 整体验算 .........................................................................................错误!未定义书签。 局部贝雷梁验算 .............................................................................错误!未定义书签。 柱顶分配梁计算 ......................................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱计算 ..........................................................................................错误!未定义书签。 中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算..........................................错误!未定义书签。 钢管柱群桩稳定验算 .....................................................................错误!未定义书签。贝雷桥设计计算
钢便桥计算书正文(最终)
贝雷梁钢便桥
贝雷梁计算书
某贝雷梁钢便桥计算书 (2)
施工临时贝雷梁钢便桥计算书
24m上承式贝雷桥计算书
盖梁贝雷支架计算书
某贝雷梁钢便桥计算书
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)