素混凝土桩复合地基的应用实例
素混凝土桩复合地基的应用实例
林朝约2733字
摘要:素混凝土桩复合地基,由于其适用范围广、造价低、效果好、效率高,近些年来在高等级公路中广为采用。通过河北省南部某高等级公路的中、小跨径构造物地基采用素混凝土桩加固处理的工程实例,对素混凝土桩复合地基的设计、施工和工后沉降进行了分析。
关键词:素混凝土桩;复合地基;检测;应用分析
1 工程概况
河北省南部某高等级公路,地处太行山低山丘陵地带,地形地貌复杂,冲沟、山前冲洪积黄土台地发育。其中K111+370处拟建1座1-8m通道,基础底板位于亚粘土层,地质勘察测的容许承载力〔σ0〕=130Kpa。天然地基不能满足设计要求的250Kpa以上的要求,结合相近工程设计施工经验,对素混凝土桩、CFG桩、深搅桩(干喷或湿喷)、碎石桩等方案技术、经济、工期等多方面对比论证,最终确定采用低强度混凝土桩方案。
1.1 固机理
岩土工程勘察报告,该区地层主要为第四系冲洪积黄土状粘性土,土层物理力学性质见表1。
2 素混凝土桩的设计
2.1 适用条件
在选用素混凝土桩复合地基时,一定要考虑地质条件的适应性。
(1)被加固层土体的天然地基承载力一般不宜小于80KPa,含水量一般不宜大于25%;压缩
模量应大于5MPa。
(2)桩尖持力层的好坏是复合地基成败的关键,从以往的工程实例得到,桩尖持力层的天
然承载力宜小于150KPa,且厚度不宜小于2m。
(3)被加固土体能取得较好的挤密效果。
2.2 设计的一般要求
在本工程中桩径按地质情况采用400mm,混凝土强度等级为C20,桩长根据地基承载力和变形要求由计算确定,同时,要考虑桩尖持力层的深度一般为应小于15m。桩的布置一般按大于3倍桩径设计桩间距,按等边三角形布设,遇孤石无法成桩时,原桩位需灌满砼,补桩最大允许偏移450 mm。在素混凝土桩顶部设置粒径为510mm、厚度为200mm的细石垫层,满基槽铺
设。
2.3 计算方法
2.3.1 在无单桩静载试验资料情况下,单桩承载力特征值Ra:
其中Es,sp=〔1+m(n-1)〕Es;P0-相对应于荷载标准组合时基础底面处的附加压力;Esi-
基础底面以下第i层土的压缩模量,按实际应力范围取直;Es,sp-桩土复合段压缩模量的当量值;n1-加固区的分层数;n2-总分层数;hsp-桩土复合段的厚度;Zi-第i层土的厚度;αsp-桩
土复合段平均附加应力系数;αi-附第i层土的加应力系数;m-面积置换率;n-桩土应力比,一
般n=1420;?追-地区沉降计算经验系数。
3 施工过程中质量控制
3.1 素混凝土桩正式施工前,在代表性地段进行试成桩不少于6根,以复核地质资料以及
设备工艺参数,核定选用的技术参数和终桩标准。根据试桩结果,施工过程中严格按终桩标准进行控制。施工过程中桩长不得小于设计桩长,且一定要达到终桩标准。
3.2 素混凝土桩的桩身混凝土塌落度为80100mm。
3.3 素混凝土桩顶部铺设200mm厚褥垫层(采用级配砂石)。
3.4 遇孤石无法成桩时,原桩位需灌满砼,补桩最大允许偏移450mm。
3.5 混凝土停灌面应高于设计桩顶高程0.5m,桩头开挖时,应采取有效措施避免桩身折断。
4 复合地基加固效果
根据设计地基承载力的要求,设计要求通过处理后的复合地基承载力特征值应满足
250Kpa以上。为保证工程质量,地基处理施工结束后,本工程委托具有相应检测资质的单位, 分别进行了单桩复合地基静载荷试验、小应变桩身质量检测。
4.1 静载荷试验
测量承压板在各级荷载作用下随时间对应的沉降变形量,分析沉降变形同荷载、时间关系, 判定复合地基承载力特征值。试验采用单循环加荷法,以地锚、钢梁为加载反力装置。根据最
大加荷值选用2000KN千斤顶加载,千斤顶中心与试验桩中心重合,载荷板尺寸由复合地基的置换率确定为120cm×120cm。按规范规定,最大加载值不小于设计要求承载力特征值的2倍
即不小于500Kpa分8级加荷,每级62.5Kpa。采用两块量程为30mm,最小分辨率在0.01mm 的
百分表,对称安置于承压板两侧观测沉降位移。稳定标准为在每级加荷作用下,当1小时内承压板沉降量小于0.1mm时,即可加下一级荷载。根据检测单位提供的《工程质量检测报告》(2008.5),本工程进行了3点单桩复合地基静载荷试验,3根桩分别是61#、125#、237#最大加载为553KPa,结果见图1。
从图1中可以看出P-S曲线基本上均是比较平缓的光滑曲线,无明显的拐点,均属缓变型。依据规范规定,按相对变形值确定复合地基承载力基本值。当以粘性土、粉土为主的地基,水泥土桩可取s/d或s/b等于0.01对应的压力。由于本次均在工程桩上进行,最大加载813KPa, 按《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002,复合地基承载力特征值最大只能取最大加载压力的一半。即61#单桩复合地基承载力特征值为271KPa;125#单桩复合地基承载力特征值为
263KPa;237#单桩复合地基承载力特征值为255.5KPa;承载力特征值均大于250KPa的设计要求。
4.2 低应变动力检测
低应变动力检测分类标准为:Ⅰ类桩:桩身完整;Ⅱ类桩:桩身有轻微缺陷,但不会影响桩
身结构承载力的正常发挥;Ⅲ类桩:桩身有明显缺陷,对桩身结构承载力有影响;Ⅳ类桩:桩身
存在严重缺陷。根据检测单位提供的《工程质量检测报告》(2008.5),本工程对95根工程桩进行了低应变动测,所测结果为Ⅰ类桩88根,占检测总桩数的92.6%Ⅱ类桩7根,未发现Ⅲ、Ⅳ类桩,满足相关规范要求。
4.3 沉降观察
本工程的沉降观察曲线如图2所示,桥台平均沉降量为l5.11mm,差异沉降为0.055% 。
5 结语
5.1 素混凝土桩是一种适用范围广、造价低、效果好、施工简单的地基处理方法,它既可作为复合地基,也可与其它地基处理方法如与强夯、碎石桩、水泥搅拌桩等联合使用。
5.2 由于现行的岩土设计理论不完善和现场地质条件的复杂性,作为设计人员应重视现
场试验和施工过程的质量控制,积累工程经验,完善设计理论。
5.3 采用素混凝土桩复合地基,技术简单可行,施工速度快,投资少,是一种比较合适的方
法。经处理后的地基可将地基承载力提高23倍以上。该工程的成功实施对本地区的地基处
理具有借鉴意义。
参考文献
[1]JGJ79-2002,建筑地基处理技术规范[S]
[2]低强度混凝土桩复合地基技术规程.(DB13(J)32-2002).河北省建设厅
作者简介:林朝(1977-10),男,工程师,2000年毕业于沈阳市东北大学土木工程专业。
CFG桩复合地基承载力特征值
CFG 桩复合地基承载力特征值 桩径d=400，Ap=3.14*0.2*0.2=0.1256㎡ 本工程矩形布桩，桩间距取1.45mx1.40m ， 面积置换率m=22/e d d =2 2)40.145.113.1/(4.0??=0.062 设计桩长14米，桩身采用C25混凝土 本工程标高±0.000相当于地质报告上相对标高153.6米 基础底面标高-3.500相当于地质报告上相对标高149.1米 桩入第2层土长度1l =2-1.0=1.0 m ，1s q =20KPa ， 桩入第3层土长度1l =3.4-2.0=1.4m ，1s q =18KPa ， 桩入第4层土长度1l =5-3.4=1.6m ，1s q =20KPa 桩入第5层土长度1l =8.3-5.0=3.3m ，1s q =18KPa 桩入第6层土长度1l =11.1-8.3=2.8m ，1s q =24KPa 桩入第7层土长度1l =12.1-11.1=1m ，1s q =20KPa 桩入第8层土长度1l =14-11.1=2.9m ，1s q =30KPa ，p q =450KPa Ra=1n p si i i u q l =∑+p p q A =3.14*0.4*(20*1+18*1.4+20*1.6+18*3.3+24*2.8+20*1+30*2.9)+ 450*3.14*0.2*0.2=390.4+56.5=446KN 桩体试块抗压强度平均值应满足下式： cu f ≥3a p R A =3*446/0.1256=10.7MPa 天然地基桩间土承载力特征值sk f =100Kpa ， 代入公式 spk f =a p R m A +(1)m β-sk f =0.062*446/0.1256+0.75*(1-0.062)*100 =220+70=290KPa 取spk f =290KPa KPa f m kN A G N P a n 290/8.2565.25267749417695.05.252625112470=<=?++???+=+=
长短桩复合地基设计
长短桩复合地基设计 一、前言 当地基承载力或变形不能满足设计要求时，需做地基处理，复合地基方案在地基处理中用的非常普遍。复合地基的桩型很多，不同的桩型加固机理和加固效果是不同的，实际工程中如何针对设计要求合理选择桩型是方案选择的核心。本文仅就这一问题做一讨论。 采用复合地基有时主要为了提高地基承载力，有时主要是为了减少沉降量，有时两者兼而有之，在确定使用复合地基前，应予以分析。当软弱土层较厚时，采用复合地基往往是为了控制沉降，在这种情况下采用复合地基具有较大的优点。若软弱土层很薄，而基岩又很浅，采用桩基础可能优于采用复合地基。另外，复合地基需要通过一定的沉降量来协调发挥桩土共同承担荷载，对沉降量控制要求很高的情况下不宜采用复合地基技术。对一具体工程是否采用复合地基技术应根据荷载大小、地基土层工程地质情况、建筑物对工后沉降量的要求等方面综合分析而定。 随着对复合地基理论认识的提高以及实践经验的积累，学术界提出了不同桩型、桩长的多元组合型复合地基——刚柔结合长短桩复合地基。 长桩：提高地基承载力，将荷载通过桩身向地基深处传递，减少压缩层变形，控制整体的沉降。桩体强度要求较高，多采用
CFG桩、钢筋混凝土桩、预制桩等。 短桩：主要对土体进行处理，减小浅层的应力集中，提高承载力，消除软弱土层引起的不均匀沉降，桩体采用散体桩和柔性桩如搅拌桩、碎石桩、石灰桩等。 褥垫层：促使桩—土协调变形，合理分配应力，保证桩土共同作用。复合地基的实质是桩、土共同作用。桩土应力分配的过程伴随着桩顶上刺或桩端下刺，因此需设置合适厚度和刚度的褥垫层保证桩、土能共同承担荷载。 长短桩的优点（以螺杆桩复合地基为例）： （1）、螺杆桩复合地基在地基中形成平面及空间合适的刚度梯度，从而获得了高强度的复合地基。 （2）、螺杆桩复合地基中形成了土的三维应力状态，使土的强度高于其自身承载力的基本值，从而使土的参与工作系数大于1，这是任何其它类型复合地基无法实现的。 （3）、螺杆桩复合地基中优化的竖向刚度，使之形成了三层地基，从而减小了复合地基的沉降。特别是它有效地解决了建筑物或构筑物的不均匀沉降问题。 （4）、螺杆桩复合地基的设计可以有效降低地震力对结构的影响，同时，即使在建筑物过大水平位移情况下，仍可以有效的传递垂直荷载，并由于加固后消除了可液化土层，从而可以广泛地应用于地震区。
复合地基荷载
根据复合地基荷载传递机理将复合地基分成竖向增强体复合地基和水平向增强复合地基两类，又把竖向增强体复合地基分成散体材料桩复合地基、柔性桩复合地基和刚性桩复合地基三种。 静压灌注桩：静载荷试验、高、低应变检测 大应变，小应变，声波投射，钻心法等 1、呵呵，应该是高应变、低应变之分。 2、桩基检测主要有低应变、高应变、声波透射、静载实验。这几部分。 3、低应变主要检测桩身完整性，比如缩颈、断桩、离析等缺陷。 高应变除了可以检测低应变那些项目外，还可以检测桩承载力，但是现在高应变不推荐用，因为它的准确性值得商讨。声波透射也是检测桩的完整性，但这项检测需要在打桩之前预埋声测管，一般多用于桥梁混凝土灌注桩。静载实验检测桩的承载力，一般分为竖向抗压静载实验、竖向抗拔静载实验、水平推静载实验以及复合地基载荷实验。一般用的多的是竖向抗压静载实验和复合地基载荷实验。 一般基坑用静力触探，复合地基做静载荷试验。强制性条文。 项目清单一共12位，前9位固定的，后3为自定编码 00 00 00 000 000 一二两位为单位工程编码 三四两位为专业工程编码 五六两位为分部工程编码 七八九三位为分项工程编码 最后三位为自行编码 序号样品名称数量样品要求试验周期（天）样品处置序号样品名称数量样品要求试验周期（天）样品处置 1 砼试块3块150*150*150mm 100*100*100mm 2 样品破坏28 镀锌钢管3根20cm 4 样品破坏 2 砂浆试块6块70.7*70.7*70.7mm 2 样品破坏29 铸铁管材3根 4 样品退回 3 砂子10kg 4 样品破坏30 铸铁管件3个 4 样品退回 4 石子80kg 按设计要求4 样品破坏31 暖气片3组每组3-5片4 样品退回 5 水泥12kg 按设计要求35 样品破坏32 夹板门5扇同一规格3 样品退回 6 砼试配水泥30kg 砂100kg 石150kg 36 样品破坏33 铝、塑窗3樘3500m 以下6 样品退回 7 砂浆试配水泥10kg 砂40kg 石10kg 36 样品破坏4樘3500-6000m 样
多桩型复合地基处理
多桩型复合地基处理 山区沟谷软基的技术探讨 许洪亮1,2,熊震宙1 (1、江西省交通设计院，江西南昌 330002) (2、华东交通大学土木土木建筑学院，江西南昌 330013) 摘要：由于山岭沟谷软基的特殊性，传统单一桩型的复合地基方案难以满足技术、经济、环保等方面要求，而多桩型的复合地基则消除了以上弊端，发挥了各桩型的优势，是桩型复合地基一种新的技术手段。该文基于水泥土夯实桩和CFG桩各自的工程特性，结合具体工程提出了多桩型复合地基的设计方法，并经过试验检测验证了多桩型复合地基设计方案的合理性和工作机理的正确性。 关键词：道路工程；沟谷软基；复合地基；单一桩型；多桩型；设计；检测 0 前言 对于超软地基的处理，传统手段经常采用CFG或水泥土复合桩等技术手段处理，山岭沟谷地区的特殊性，在选择软弱地基处理方案时，需从技术、经济、环境保护等几个方面综合考虑。而采取传统上单一桩型的水泥土夯实桩或CFG桩复合地基方案，如果桩的布置较疏，则在承载力和变形上难以满足要求；如果布置过密，由于挤土效应很容易使刚性较大的桩型断裂，同时也不经济。因此，采取两种甚至两种以上的桩型组成的多桩型复合地基来联合处理山区沟谷软基，消除一种桩型造成的各种弊端，同时发挥各者的优势，就成为一种比较理想和科学的选择，也为桩型复合地基增加了一个新的技术手段。 复合地基作为一种比较成熟的地基处理形式，在工程实践上已经积累了相当的经验。但是，复合地基技术的一个鲜明特色就是理论研究远远落后于工程实践，在工程实践和理论研究的基础上，一些工程师已经意识到了采取一种桩型的复合地基处理软土地基的弊端，开始尝试采取两种或两种以上的桩型联合加固的方法。在工业和民用建筑中，已经有了采用多桩型复合地基的先例，陈强等首先采用数值分析手段初步分析了某一民用工程中CFG桩和GC桩联合加固软弱地基的机理，认为多桩型复合地基具有单一桩型无可比拟的优越性[2]。闫明礼，王明山等提出了多桩型复合地基设计计算方法[3]。从工程实践中碰到的具体问题和从经济方面考虑，发展多桩型复合地基来处理公路沟谷软基是一种趋势，开展多桩型复合地基的研究具有前瞻性和经济性。 赣定高速公路沿线路段大部分位于低山丘陵地 貌区，有些高路堤及拱涵重要结构都处于软基之上，下卧软土层最厚处达到10m左右，属于典型的山区沟谷软基，因此必须对这些软土地基进行有效的处理，以保证公路路基的稳定性及变形要求。 在2003年1月~2004年5月，由赣定高速公路总指挥部牵头，联合天津大学及工程参建等单位，依托赣定高速公路，开展了“山区高速公路沟谷软基处理技术研究”的课题研究并获得成功，取得了良好的经济及社会效益。其中“多桩型复合地基处理山区沟谷软基技术研究”为其中的一个子课题，获得了较多的应用成果，值得同行业所借鉴和推广应用。 实践证明，该技术很好地解决了单一CFG桩间距不能过密，夯实桩水泥土桩深度受限等问题。多桩型复合地基有效地消除了单一桩型应力集中现象，可以更好地发挥其中任一桩型的荷载传递能力。 1 多桩型复合地基技术工程背景 如何选择不同桩型组成多桩型复合地基，是一个重要的研究内容。一般来说，桩身强度应刚柔并济，长度应长短结合。同时，桩的工程特性应存在较大的互补性，这样才能很好地发挥各自的长处，消除某种桩型单一布置带来的弊端。 1.1 水泥土夯实桩的工程特性 水泥土夯实桩是水泥或水泥系固化材料与土混 合形成的桩，由于土质的不同，其固化机理也有区别。用于砂性土时，水泥土的固化原理类同于建筑上常用的水泥砂浆，具有很高的强度，固化的时间也较短。用于粘性土时，由于水泥土惨量有限（7%~20%），且粘粒具有很大的比表面积并含有一定的活性物质，所
素混凝土桩施工技术方案
信宜（桂粤界）至茂名高速公路T11合同段素混凝土桩施工方案 编制： 复核： 审核： 日期： 中国铁建港航局集团有限公司 信宜（桂粤界）至茂名高速公路T11合同段项目经理部
目录 1.编制依据 (1) 2.编制原则 (1) 3.工程概况 (1) 4.工期计划及组织安排 (2) 4.1管理人员及职责 (2) 4.2施工前准备 (2) 5. 施工方案 (3) 5.1对老路基边坡、锥坡、涵洞的防护 (4) 5.2工艺流程 (4) 5.3桩位放样 (4) 5.4打孔顺序 (4) 5.5试验桩 (5) 5.6桩基成孔 (5) 5.7混合料搅拌 (5) 5.8灌注及拔管 (6) 5.9桩头处理与桩帽施工 (6) 5.10碎石垫层施工 (7) 6.施工注意事项 (7) 6.1施工顺序 (7) 6.2沉管 (7) 6.3 投料 (7) 6.4缩径和断桩 (8) 6.5桩体强度不均匀 (8)
6.6施工检测要点 (8) 7.质量检验 (8) 7.1沉管灌注桩质量标准 (9) 7.2桩基检测方法 (9) 8.质量保证措施 (9) 9.施工安全保证措施 (10) 10.环境保护措施 (10) 10.1生态环境保护 (10) 10.2 水土保持 (11) 11. 安全保通措施 (11) 11.1安全保通目标 (11) 11. 2安全保通人员 (11) 11. 3安全保通车辆 (11) 12.试验桩资料总结 (11) 12.1成桩工艺试验 (12) 12.2桩身质量检测 (12) 12.3单桩承载力检测 (12) 12.4试桩现场地质勘察 (12) 12.5复合地基承载力试验 (12) 附图1 (13) 附图2 (14) 附图3 (15) 附图4 (16)
说明目前建筑工程中CFG桩的复合地基多采用低级别混凝
说明：目前建筑工程中桩的复合地基多采用低级别混凝土代替桩填料，本节均以此为据。 一、材料要求 1、凝土、混凝土外加剂和掺和料：缓凝剂、粉煤灰等，均应符合标准要求，其掺量应 根据施工要求通过实验室确定。 2、褥垫层材料：～碎石或级配砂石，均应符合标准要求。 二、施工机具 长螺旋钻机、混凝土输送泵、搅拌机、三级电箱、小型挖掘机、钢钎、小推车等。 三、作业条件 1、基槽开挖至设计桩顶标高以上40cm，基槽宽度不小于50cm。 2、长螺旋钻机、混凝土输送泵、混凝土输送管路等设备应经检查、维修，保证浇筑过 程顺利进行。 3、检查电源、线路，并做好照明准备工作。 4、配齐所有管理人员和施工人员，并对所有人员进行安全交底。 5、桩施工前清整施工道路，保证混凝土运输通畅。 五、桩复合地基施工流程图 设备、人员进场一测放桩位、材料采购→试桩施工→桩基顺序施工→清槽至桩顶标高→凿桩头→检测→褥垫层施工→退场。 单桩施工工艺流程： 钻机就位→钻孔→终孔至设计深度→压灌混凝土→提钻并压灌混凝土至孔口。 六、操作工艺 1、放线：施工前根据放出的外墙轴线或外墙皮线，四周交点用钢钎打入地下，按照桩 位布置图统一进行测放桩位线，桩位中心点用钎子插入地下，并用白灰明示，桩位 偏差小于2cm。 2、成孔：长螺旋钻机成孔，应匀速钻进，避免形成螺旋孔；成孔深度在钻杆上应有明
确标记，成孔深度误差不超过0.1m，确保桩端进入持力层深度大于200mm；垂直度 偏差小于。 3、混凝土灌注：成孔至设计深度后，现场指挥员应通知钻机停钻提升钻杆，并同时通 知司泵开始灌注混凝土并保持连续灌注。灌注混凝土至桩顶时，应适当超过桩顶设 计标高70cm左右 (至槽面上30cm左右)八以保证桩顶标高和桩顶混凝土质量均符合 设计要求；灌注混凝土之前，应检查管路是否顺畅稳固；每班第根桩灌注前，应用 水泥砂浆湿润管路。压灌混凝土时一次提钻高度小于25cm，混凝土埋钻高度大于 1.0m；现场设专人负责检查混凝土灌注质量及意外情况的处理；商品混凝土进场后 应立即灌注(内)，严禁长时间搁置；保证桩身混凝土至少养护，避兔扰动；施工过 程中应认真填写施工记录，每台班或每日留取试块～组。 4、清土及剔桩： （1）第一步清土在灌压桩施工完毕后立即将多余混凝土铲除； （2）第二步在成桩后左右剔桩，避免因桩身强度较大时剔桩困难； （3）清土采用小型机械设备及人工开挖、运输，避免断桩及对地基土的扰动； （4）清土顶留至少20cm人工清除，找平； （5）清槽后人工截桩，采用根钢钎间隔120mm，沿径向楔入桩体，直至上部桩体断开，桩顶采用小钎修平； （6）因剔桩造成桩顶开裂、断裂，按桩基混凝土接桩规定，断面凿毛，刷素水泥浆后用高一级混凝土填补并振捣密实。 5、褥垫层： （1）复合地基施工、检测合格后，方可进行褥垫层施工； （2）褥垫层材料使用～碎石或级配砂石;褥垫层虚铺～，采用平板振动仪振密，平板振动仪功率大于，压振～遍，控制振速，振实后的厚度与虚铺厚度之 比小于，干密度不作要求。 七、成品保护 1、已成桩后严防重型机械行走或扰动，防止使桩头压松造成桩顶混凝土不成型、断桩。 2、清土采用小型机械设备及人工开挖、运输，清土预留至少20cm人工清除、找平；避 免断桩及对地基土的扰动。 星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料，内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计等各个领域的设计素材和设计图纸等参考学习资料。是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。本站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上，总量在数千以上。 联系： 电话：
浅淡复合地基技术
浅谈复合地基技术 摘要：当前，复合地基技术已成为地基处理技术中应用较为普遍和重要的方法之一，本文从复合地基的概念，类别、桩的选型及复合地基的承载力和变形计算进行了较为全面的阐述。 关键词：复合地基、概念、分类、桩型、承载力、变形。 万丈高楼平地起，任何建筑物都有基础，建筑荷载都是通过基础传给土体的，承受来自基础全部荷载的这一部分土层，称为地基。由于天然地基本身较弱或建筑物对地基要求较高等原因，直接在天然地基上做基础，难以满足承载力或变形等要求，这时就必须对天然地基进行加固处理了。地基的处理，根据天然地基本身的性质不同和满足的使用要求不同，处理方法有多种多样，本文就复合地基法谈谈自己的一些浅薄看法。 1. 复合地基概念。复合地基法是在天然地基中设置一定比例的增强体（桩体）使桩土共同承担荷载，并具有密实法和置换法的效应。复合地基由桩体、桩间土及桩体上的褥垫层组成。一般情况下，复合地基既有密实作用又有置换作用，也有只有置换作用而无密实作用的情况。由于打设增强体的方法不同，选用的桩体材料不同，复合地基法的密实作用和置换作用对承载力提高的幅值也不相同。通常复合地基的面积置换率一般在3%～25%之间，个别方法如碎石桩可达40%。复合地基中桩间土的性状不同，桩体材料不同，成桩工艺不同，复合地基桩的效应也就不同。了解复合地基的效应，对认识合理选用桩型和施工工艺都是很重要的。复合地基的效应主要有以下五个方面：（1）置换作用，也称桩体效应；（2）挤密振密作用；（3）排水作用；（4）
减载作用；（5）桩对土的约束作用。我们在实际工程中应根据要达到的效应，具体选择不同的桩体材料、桩距等。 2. 分类及性状。本文所述复合地基分类主要依据桩体材料性状，一般可分为：（2.1）散体材料复合地基。其典型代表是碎石桩复合地基，这种复合地基桩体材料本身无粘结强度，试验表明围压对散体材料桩式样破坏时的主应力差有着显著的影响，无围压时，试样强度为零，围压越大，破坏时主应力差越大，土对桩的侧向约束越大，桩传递竖向荷载的能力也越强。散体材料复合地基中的桩体本身为散体材料组成，具有褥垫层作用，因此这种复合地基可不设置褥垫层，桩顶受荷载后，桩顶以下一个不大的范围产生压胀区，其大小与基础尺寸有关，基础宽度越大，压胀区深度也越大。压胀区以下的桩体传递垂直荷载的能力甚小，当桩长大于压胀区深度后，靠增加桩长来提高单桩承载力意义不大，因而，散体材料桩一般不是很长，当有效桩长大于基础宽度的2.5倍时，增加桩长对复合地基承载力的提高作用不大。散体材料桩一般采用振动成桩工艺，靠设备产生的振动，使桩间土挤密、振密，提高桩间土的承载力和模量。由于施工时产生振动和噪音，因此在居民区、城区使用受到限制。散体材料桩复合地基主要用于加固松散粉细砂、粉土，可液化土及挤密效果好的填土。需说明的是，散体材料桩复合地基与其它有粘结强度桩复合地基比较，在相同置换率条件下，桩荷载分担比较小，一般情况复合地基承载力提高的幅值也较小，且施工时，振动、噪音、泥浆等造成现场环境较为恶劣，故现在在工程中应用较少。（2.2）一般粘结强度桩复合地基。一般粘结
碎石桩及其复合地基承载力的分析
碎石桩及其复合地基承载力的分析 王志亮 (河海大学岩土工程研究所,南京 210098) 摘 要:介绍单碎石桩及其复合地基的承载力机理及计算方法,并对碎石桩复合地基的工程设计等方面提出了一些建议。 关键词:碎石桩;复合地基;模型试验;滑动圆弧法 中图分类号:T U4 文献标识码:B 文章编号:1005-8524(2000)04-04 B earing C apacity Analysis for G ravel Pile and Composite Foundation WANG Zhi2liang (Institute o f G eotechnical Engineering,Hehai Univer sity,Nanjing 210098) Abstract:This paper introduces the bearing capacity mechanism and calculation methods of single gravel pile and related composite foundation,and presents s ome suggestion to the design of gravel pile composite founda2 tion. K ey w ords:gravel pile;composite foundation;m odel test;sliding arc method 碎石桩因具独特的优点应用日益广泛,大量工程实践表明,软土地基用碎石桩加固后,承载力明显提高,沉降量也减少。选择碎石桩处理地基,最关键的是碎石桩的承载力确定,桩的承载力越高,复合地基达到某一设计的承载力所需要的置换率就越低,地基处理费用在一定程度上就愈少。因此能正确的理解和计算碎石桩及复合地基的承载力意义重大。 1 单碎石桩的承载力模型试验和分析 地基中有一根碎石桩,桩径为r,碎石间的内摩擦角为φp,桩顶上施加荷载P p。假设地基是由各向同性的匀质粘性土组成,其不排水强度为C u。Brauns[1]认为不断增大P p,当P p达到极限荷载时,碎石桩及上部土体将发生被动破坏,破坏区域为倒梯形体abcd(图1),其中ab,cd分别为滑动面。他在作了一些假设,如桩的破坏长度h= 2rtgφ,φ=45°+φp/2;不计地基土和桩体的自重以及τM=0等的前提下,得出了碎石桩的极限承载力与粘性土的不排水强度成正比的结论。 为了研究单碎石桩承载力性状,作者设计了图2的试验装置,试验箱由钢板制成,筒直径350mm,高900mm。桩长分为两组,一组桩长300mm,桩直径为60mm;另一组
多桩复合地基
7.9 多桩型复合地基 7.9.1多桩型复合地基适用于处理不同深度具有持力层的正常固结土，或浅层存在欠固结土、湿陷性黄土、可液化土等特殊土，以及地基承载力和变形要求较高的地基处理。 7.9.2 多桩型复合地基的设计应符合下列原则： 1桩型及施工工艺的确定应考虑土层情况、承载力与变形控制要求、经济性、环境要求等综合因素； 2对复合地基承载力贡献较大或用于控制复合土层变形的长桩，应选择相对较好的持力层并应穿过软弱下卧层；对处理欠固结土的增强体，其长度应穿越欠固结土层；对消除湿陷性土的增强体，其长度宜穿过湿陷性土层；对处理液化土的增强体，其长度宜穿过可液化土层； 3 如浅部存有较好持力层的正常固结土，可采用刚性长桩与刚性短桩、刚性长桩与柔性短桩的组合方案； 4 对浅部存在软土或欠固结土，宜先采用预压、压实、夯实、挤密方法或柔性桩复合地基等处理浅层地基，而后采用刚性或柔性长桩进行处理的方案； 5 对湿陷性黄土应根据现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025的规定，选择压实、夯实或土桩、灰土桩等处理湿陷性，再采用刚性长桩进行处理的方案； 6 对可液化地基，可采用碎石桩等方法处理液化土层，再采用有黏结强度桩进行处理的方案； 7 对膨胀土地基采用多桩型复合地基方案时，宜采用灰土桩等处理其膨胀性，长桩宜穿越膨胀土层到达大气影响急剧层以下稳定土层，且不应采用桩身透水性较强的桩。 7.9.3 多桩型复合地基单桩承载力应由静载荷试验确定，初步设计可按第7.1.6条规定估算；对施工扰动敏感的土层，应考虑后施工桩对已施工桩的单桩承载力的折减。 7.9.4多桩型复合地基的布桩宜采用正方形或三角形间隔布置，刚性桩可仅在基础范围内布置，其他增强体桩位布置应满足液化土地基、湿陷性黄土地基、膨胀土地基对不同性质土处理范围的要求。 7.9.5多桩型复合地基垫层设置，对刚性长短桩复合地基宜选择砂石垫层，垫层厚度宜取对复合地基承载力贡献较大增强体直径的1/2；对刚性桩与其他材料增强体桩组合的复合地基，宜取刚性桩直径的1/2；对未要求全部消除湿陷性的黄土或膨胀土地基，宜采用灰土垫层，其厚度宜为300mm 。 7.9.6 多桩型复合地基承载力特征值应采用多桩复合地基静载荷试验确定，初步设计时可采用以下方式估算： 1 由具有黏结强度的A 桩、B 桩组合形成的多桩型复合地基（含长短桩复合地基、等长桩复合地基）承载力特征值： sk p a p a spk f m m A R m A R m f )1(2122221111--++=βλλ (7.9.6-1)
CFG桩复合地基施工工法
CFG桩复合地基施工工法 1. 适用范围 CFG桩复合地基处理技术应用广泛，适用于处理淤泥质黏土、软土及承载力在200kPa左右的较密实性土。 2. 工艺原理 CFG桩是水泥粉煤灰碎石桩的简称，它是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑或砂加水拌合形成的高粘结强度桩，和桩间土、褥垫层一起形成复合地基。 3. 施工方法及操作要点 CFG桩的施工方法按施工设备的不同主要有振动沉管和长螺旋钻管内泵压两种工艺。 3.1 振动沉管CFG桩施工工艺 3.1.1 施工设备 施工设备为振动沉管机，分为DZ、DZKS、DZJ系列。其中DZ系列为普通垂头；DZKS系列又名中空锤，除具有普通DZ系列的功能外，中间有Φ500mm的通孔，可以配合重锤或内夯管进行夯扩桩施工；DZJ系列可通过液压遥控调整偏心力矩，可在运转条件下，实现偏心力矩的调整。 3.1.2 施工程序 （1）施工准备 施工前应具备下列资料和条件： 建筑物场地工程地质勘察报告。 CFG桩布桩图。图应注明桩位编号以及设计说明和施工说明。 建筑场地邻近的高压电缆、地下管线、地下构筑物及障碍物等调查资料。 建筑物场地的水准控制点和建筑物位置控制坐标等资料。 具备“三通一平”条件。 施工技术措施包括以下内容： 确定施工机具和配套设备。 材料供应计划。标明所用材料的规格、技术要求和数量。 试成孔应不少于两个，以复核地质资料以及设备、工艺是否适宜，核定选用
的技术参数。 按施工平面图放好桩位，若采用钢筋混凝土预制桩尖，需埋入地表以下30c m左右。 确定施打顺序。 复核测量基线、水准点及桩位、CFG桩的轴线定位点，检查施工现场所设的水准点是否会受施工影响。 振动沉管机沉管表面应有明显的进尺标记，并以米为单位。 3.1.3 CFG桩施工 桩机进入现场，根据设计桩长、沉管入土深度确定机架高度和沉管长度，并进行设备组装。 桩机就位，调整沉管与地面垂直，确保垂直度偏差不大于1%。 启动马达沉管到预定标高，停机。 沉管过程中做好记录，每沉1m记录电流表上的电流一次。并对土层变化处予以说明。 停机后立即向管内投料，直到混合料与进料口齐平。混合料按设计配比经搅拌机加水拌合，拌合时间不得少于1min，如粉煤灰用量较多，搅拌时间还要适当放长。加水量按坍落度3~5cm控制，成桩后浮浆厚度以不超过20cm为宜。 启动马达，留振5~10s，开始拔管，拔管速率一般以1.2~1.5m/min（拔管速度为线速度，不是平均速度），如遇淤泥或淤泥质土，须在拔管过程中空中投料，以保证成桩后桩顶标高达到设计要求。成桩后桩顶标高还应考虑计入保护桩长。 沉管拔出地面，确认成桩符合设计要求后，用粒状材料或湿粘性土封顶。然后移机进行下一根桩的施工。 施工过程中，抽样做混合料试块，一般一个台班做一组（3块），并测定28d 抗压强度。 3.1.4 施工中常见的几个问题 （1）施工扰动土的强度降低 振动沉管成桩工艺与土的性质具有密切关系，土的密实度对土的挤密性影响很大。密实的砂土或粉土会振松，松散的砂土或粉土可振密。 （2）缩颈和断桩
复合地基加固法
复合地基加固法 第一节复合地基基本理论 一、复合地基的定义和分类 （一）定义 复合地基是指天然地基在地基处理过程中部分土体得到加强或被置换，或在天然地基中设置加筋材料。加固区是由基体（天然地基土体或被改良的天然地基土体）和增强体两部分组成的人工地基。在荷载作用下，基体和增强体共同承担荷载。根据地基中增强体方向又可分为水平向增强体复合地基和竖向增强体复合地基（桩体复合地基）。 复合地基通常由桩（增强体）、桩问土（基体）和褥垫层组成（如图5 -1所示）。 （二）桩体复合地基分类 桩体复合地基可以根据其增强体的不同特性进行分类如下： 1、按增强体材料：分为散体材料（砂石、矿渣、渣土等）、石灰、灰土、水泥土、混凝土及土工合成材料等。 2、按增强体黏结性：分为无黏结性（散体材料）和黏结性两大类，其中黏结性的又可根据黏结性的大小分为：低黏结强度（石灰、灰土等）、中等黏结强度（水泥土）、高黏结强度（混凝土、CFG桩等）。
3、按增强体相对刚度：分为柔性（如石灰、灰土）、半刚性（水泥土）、刚性（混凝土、CFG桩等）。 4、按增强体方向：分为竖向、斜向和水平向（如加筋土复合地基）三种。 5、按增强体形式：分为单一型（桩身材料、断面尺寸、长度相同）（如图5-1a所示）、复合型（如混凝土芯水泥土组合桩复合地基）（如图5-2a所示）、多桩型（如碎石——CFG 桩复合地基等）（如图5—2b所示）、长短桩结合型（如图5-2 c所示）。 上述分类疗法汇总见表5-l。 对于增强体刚度及黏结性大小的划分，目前工程上尚无统一的定量标准，上述定性划分原则仅供参考。如水泥土桩，桩身刚度及黏结性会因桩身水泥土强度不同而有较大变化，当水泥掺入量较低时，可能属于低黏结强度的柔性桩，而对于高强度的水泥土，力学特性又会接近于低标号混凝土，亦有文献将散体材料桩并入柔性桩进行分析，或将灰土桩、生石灰桩等低黏结强度桩视为散体材料桩。
一个多桩型复合地基设计计算实例
一个多桩型复合地基设计计算实例 A Example of the Calculation of Multi-type-pile Composite Subgrade 摘要：本文讨论了多桩型复合地基及其复合模量的基本概念。介绍了一个多桩型复合地基承载力和变形的计算实例。 关键词：多桩型复合地基，复合模量，承载力，变形 1 前言 复合地基中的纵向增强体习惯上称作桩，由两种或两种以上桩型组成的复合地基称为多桩型复合地基。比如，对可液化地基，为消除地基液化，可采用振动沉管碎石桩或振冲碎石桩方案。但当建筑物荷载较大而要求加固后的复合地基承载力较高，单一碎石桩复合地基方案不能满足设计要求的承载力时，可采用碎石桩和刚性桩（如CFG 桩）组合的多桩型复合地基方案。这种多桩型复合地基既能消除地基液化，又可以得到很高的复合地基承载力。如太原市华宇·绿洲项目12～22层住宅楼均采用该方案，经济效益较高。 又如，当地基土有两个好的桩端持力层，分别位于基底以下深度为Z 1（Ⅰ层）和Z 2（Ⅱ层）的土层，且Z 1＜Z 2。在复合地基合理桩距范围内，若桩端落在Ⅰ层时，复合地基不能满足设计要求。若桩端落在Ⅱ层时，复合地基承载力又过高，偏于保守。此时，可考虑将部分桩的桩端落在Ⅰ层上，另一部分桩的桩端落在Ⅱ层上，形成长短桩复合地基，需说明的是，多桩型复合地基和长短桩复合地基意义一致，设计计算方法完全相同。 工程中单一桩型复合地基的设计计算方法相对比较成熟，工程经验积累非常多。但对于两种或两种以上桩型的多桩型复合地基、长短桩复合地基承载力和变形如何计算，虽有很多文献专门论述过，但工程经验不多，本文介绍一个工程实例，以积累多桩型复合地基设计算经验。 2 多桩型复合地基承载力计算 一般地，将复合地基中荷载分担比高的桩型定义为主控桩（桩的模量相对较高，桩相对较长）。其余桩型为辅桩，并按荷载分担比由大到小排序。工程中常用的是两种桩型组成的复合地基（或长短桩复合地基）。 下面先就两种桩型组成的复合地基承载力计算公式进行推导，并可推广到两种以上桩型的复合地基。基本思路为： （1）由天然地基和主控桩复合形成复合地基，视为一种新的等效天然地基，其承载力特征值为f spk1。 （2）将等效天然地基和辅桩复合形成复合地基，求得复合地基承载力即两种桩型复合地基承载力。 具体推导如下： 基础下天然地基土的承载力特征值为f ak 。主控桩的断面面积为A p1，平均面积置换率为m 1，单桩承载力特征值为R a1。则主控桩和天然地基形成的复合地基承载力特征值为 ()ak p a spk f m A R m f 1111 11 11-+=βα （1） 式中 α1—桩间土承载力提高系数，与土性和主控桩成桩工艺以及主控桩的桩径、桩距等有关。 对非挤土成桩工艺，α1＝1； β1—桩间土承载力发挥系数，一般β1≤1。 基础下辅桩的断面面积为A p2，平均面积置换率为m 2，单桩承载力特征值为R a2。辅桩与承载力
复合地基承载力计算示例
1、单桩竖向承载力特征值： 设置桩长为空桩1.8m ，实桩6.5m ，桩底穿透淤泥质土夹粉砂5.2m ，进入粉质粘土0.5m ；桩距为1.5*1.5m 。 由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力： kN 102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321=÷???+?+???=+=∑=）（p p n i i si p a A q l q u R α——① 由桩身材料强度确定的单桩承载力 kN 275.71455.014.3120025.02=÷???==p cu a A f R η——② 取①、②两者中较小值，R a =71.275kN ； 式中 cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体）在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）； η—桩身强度折减系数，干法可取0.20~0.30；湿法可取0.25~0.33； p u —桩的周长（m ）； n —桩长范围内所划分的土层数； si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值； i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）； p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ），可按现行国家标准《建
筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定； α—桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.4~0.6，承载力高时取低值。 2、复合地基承载力特征值 kPa f m A R m sk p a 508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk =?-?+?=-+=β 1055.05.1455.014.3m 2 2=÷?= 式中 spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）； m —面积置换率； a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）； p A —桩的截面积（m 2）； β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。 要复合地基承载力达到90KPa ，需调整搅拌桩间距，最疏为1.1m*1.1m ，计算得： kPa kPa f m A R m sk p a 9017.9150)196.01(8.0237 .0275.71196.0)1(f spk >=?-?+?=-+=β 196.01 .1455.014.3m 22=÷?= 2010-11-10
素混凝土桩施工方案
编号: 素混凝土桩施工方案 编制单位: 项目总工程师: 企业技术负责人: 编制人: 工程名称: 地铁里程: 施工单位: 编制日期： 年 月 日 审批日期： 年 月 审批单位:
仁工程概况................. 2、施工方案................ —…… 2、2、施工准备......... 2、3、桩&施工.......... 2、3、1、姑机就位.. 2、3、2、钻进成孔.. 2、3、3、泵送混合料 2、3、4、移机...... 2、3、5、截除桩头.. 2、3、6、质量记录… 3、人员、设备配置.......... 4、施工进度安排............ 5、工程质量保证措施........ 5、1、质量控制要点■.… 5、2、成桩常见问題..… 5、2、1、堵管...... 5、2、2、窜孔...... 5、2、3、接桩方法.. 5、2、4、桩头空芯… 5、2、5、桩端不饱满 6、安全生产保证措施........ 6、1、安全措施......... 6、2、安全防护......... 7、文明施工措施............ 8、坏境保护措施............ 8、1、环境保护机构设置 8、2、防尘措施......... 8、3、噪声控制......... (2) (2) (3) 2 4 4 (6) (6) (7) (9) (9) (9) 9 9 10 10 10 10 10 11 12 12 12 12
素混凝土桩施工方案 工程概况 郑州市轨道交通2号线一期工程车辆段站场路基，II区场地需要进行填方处理，填方填筑边坡采用档土墙进行护坡，在挡墻高度大于6m时，为满足挡土墙对地恳承载力得要求，在挡土墻下设计素混凝土桩基。本工程采用素混凝土桩复合地基，成桩桩径4()0mm;有效桩长W. 0叫 桩间距1、5米，混凝土强度为C20; 考虑到挤土效应得影响，本工程设计采用长螺旋钻管内泵压施工工艺。 2、施工方案 2、1x施工工艺流程 素混凝土桩长螺获钻管内泵压施工工艺流程框图见图2-仁素混凝土桩施工工艺流程框图。 2、2、施工准备 施工现场必须清除地上与地下一切障碍物后再予以平整。施工前应预留保护土层，厚度为 300mm,场地平整后得高低误差须小于WOmm。 根据设计得桩位平面图，使用全站仪测定挡墻坐标，推定桩位。在桩位点打30cm深得木桩或其她钉桩，桩上钉小钉定桩位中心，并加以保护。测量结果经自检、复检后，报请监理复核, 复核无误并签字认证后，方可施工。 2、3.桩基施工 2. 3.1、钻机就位 钻机进入现场，组装后保证钻杆具有足够长度，满足设计桩长得需要。 钻机就位时，由现场技术员检查桩位无误后，通知施工员可以安装钻机就位。钻机移至第一根桩就位，用自动水平仪调整机架，通过底座支垫调节调整水平，调整钻杆与地面垂直，用钻机塔身得前后与左右得垂直标杆检查塔身导杆，校正位置，使钻杆垂直对准桩位中心，并且在桩旁得机架侧面用红油漆作好钻孔深度得水准标高标志，填写施工标识并挂在桩机上。 开机前须检查导向架得垂直度，施工中随时观察与保持钻机底盘得水平与导向架得竖直, 桩体垂直度偏差不得趨过1%,桩位偏差不大于50mnb成桩直径不得小于设计值，具体要求见表
管桩复合地基技术交底书二级
深圳国际会展中心（一期）软基处理工程标段三 （二）施工技术交底书（项目部名称：中交第四航务工程局有限公司深圳国际 会展中心（一期）软基处理工程标段三项目经理部交底内容范围：管桩复合地基施工技术____________________ 交底对象范围：管桩复合地基分项相关技术管理人员 ________ 编写人：___________________ 审核人： __________________ 接受交底方代表签字：___________________________________ 共印_____ 份 ______________ 年______月______ 日编制 管桩复合地基二级施工技术交底书 1.管桩复合地基分项工程概况 1.1工程范围、内容 本工程管桩复合地基主要分为两个部分：一是桩网复合地基；二是刚性桩复合地基。预 应力高强度混凝土管桩为AB型，设计外径为300mm，壁厚70mm，采用的混凝土强度等级为C80，管桩布置间距2.2m，采用正方形布置。 图1-1室内展厅场平区管桩复合地基施工示意图 图1-2室内展厅堆载预压区管桩复合地基施工示意图 图1-3室外场平区管桩复合地基施工示意图 图1-4室外堆载预压区管桩复合地基施工示意图 1.2目标及管理要求 1.2.1安全文明施工管理目标 确保完成上级下达的各项安全管理目标和指标； 努力实现零死亡，不发生大等级以上道路交通责任事故； 不发生一般及以上火灾责任事故； 节约资源，降低消耗，减少排放； 不断改善环境，努力做到环境各项指标达标，确保不发生重大环境责任事故。 1.2.2质量管理目标 按国家、广东省、深圳市现行验收评审标准达到质量一次性验收合格，符合设计图纸要 求和国家、行业有关标准及投标文件承诺。 1.2.3工期目标 工期：非堆载预压区桩网复合地基施工计划工期242日历天，计划2016年10月24日
建筑工程管理CFG桩复合地基承载力及施工检测
（建筑工程管理）CFG桩复合地基承载力及施工检 测
CFG桩复合地基承载力及施工检测 闫明礼1,申计春2,刘伟3，闫雪峰4 中国建筑科学研究院地基所,北京,100013；2.邢台钢铁X公司，邢台，054027；3.北京科技大学基建处，北京，100083；4.冶金部建筑研究总院地基所,北京,100088) 提要 本文讨论了CFG桩复合地基承载力确定，以及复合地基检测应注意的几个问题。 关键词：CFG桩复合地基，承载力，施工检测，褥垫厚度 Abstract:Inthispaper,bearingcapacityofCFGpilecompositefoundationanditstestingafterconstructiona rediscussed. Keywords:compositefoundationofCFGpile;bearingcapacity;constructiontesting;thicknessofflexiblec usion 中图分类号：TU4文献标识码：A 作者简介：闫明礼（1942－），男，汉族，河北乐亭人，研究员，博士生导师，硕士学位。壹、引言 CFG桩复合地基技术已在全国广泛推广应用，国家行业标准《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)的颁布，为工程技术人员进行CFG桩复合地基设计、施工及检测提供了技术依据。但在复合地基承载力的确定及复合地基检测方面，在不同地区基于某些地区性经验，存在壹些差异。本文将根据自己壹些粗浅体会就上述问题做壹些讨论。 二、复合地基承载力的确定 根据《建筑地基基础设计规范》(GBJ79-2002)(简称地基规范)和《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)(简称地基处理规范)，复合地基承载力确定可分为设计阶段和竣工验收阶段进行讨论。 1、设计阶段 在复合地基设计阶段，地基规范规定：复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定，或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定；地基处理规范规定：复合地基承载力特征值，应通过现场复合地基载荷试验确定。初步设计时，也可按下式估算： fspk=mRa/Ap+β(1-m)fsk(1) 式中：fspk—复合地基承载力特征值(kpa)； m—面积置换率； Ra—单桩竖向承载力特征值(kN)； Ap—桩的截面积(m2)； β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75～0.95，天然地基承载力较高时取大值； fsk—桩间土承载力特征值(kPa)，宜按当地经验取值，如无经验时，可取天然地基承载力特征值。 实际工程中，有条件时先在拟建场地做现场载荷试验，可为设计提供可靠的设计参数。而很多情况是在无试验资料条件下按(1)式估算复合地基承载力，但要结合工程实践经验，合理确定Ra、fsk、β等参数的取值。希望公式计算值接近但不大于载荷试验结果，而大量试验结果表明，公式计算结果壹般不大于载荷试验结果。 2、竣工验收阶段 由之上讨论可知，在复合地基设计阶段，确定复合地基设计参数时，用公式(1)估算复合地基承载力是符合规范要求的。在竣工验收阶段，能否只做单桩静载试验.用单桩承载力Ra和地质报告提供的天然地基承载力fak(或桩间土静载试验结果fsk)按公式(1)计算确定复合地基承