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预应力框架梁(YKL2)的计算书
1.设计资料
1. 混凝土强度等级:40C 219.1/c f N mm = 2
2.39/tk f N mm = 21.71/t f N mm = 240/cu f N mm = 42
3.2510/c E N mm =?
2. 钢筋
1).预应力筋采用低松弛(15.2)s
φ钢绞线，每根钢筋截面面积为1
2139p A mm =
21860/ptk f N mm = 21320/py f N mm = 521.9510/p E N mm =?
2).非预应力纵向钢筋采用HRB335级钢筋:
2300/y f N mm = 52210/s E N mm =?
3).箍筋采用HPB235级钢筋: 2
210/y f N mm =
3. 锚具采用：柳州欧维姆机械股份有限公司的OVM.M15-14锚具
4. 预应力梁的计算跨度取两端柱子的中心线距离: 26200mm 2预应力框架梁的计算 2.1设计资料
图1：框架梁(YKL2)内力布置图
2.1.1梁的几何特性：
图2
框架梁为T 形截面， 111900262001871,1900,600, 3.1741515600
h h l mm h mm b mm b =
=?=====<取120,12600121202040()f f f h mm b b h mm '''==+=+?=
几何特征值为：
522112040120 2.44810(),1900601840()A mm y mm =?=?=-= 52222600178010.6810(),1780/2890()A mm y mm =?=?==
555212 2.4481010.681013.12810()A A A mm =+=?+?=?
551122055
12 2.44810184010.68108901067()2.4481010.6810A y A y y mm A A +??+??===+?+?
111222I I A a I A a =+++
332
2
114204012060017802040120(18401067)6001780(1067890)12124.6210()
mm ??=+??-++??-=?2.1.2内力组合： 支座处：
弯矩设计值：38630.93476.7()M kN m =?=?（考虑次弯矩有利的影响） 短期效应组合：77430153789()s M kN m =+=? 长期效应组合：30157740.73556.8()l M kN m =+?=? 跨中：
弯矩设计值：8788 1.210653.6()M kN m =?=?（考虑次弯矩不利的影响） 短期效应组合：496011636123()s M kN m =+=? 长期效应组合：496011630.75774.1()l M kN m =+?=?
2.2预应力筋的估算：
混凝土强度等级:40C ，钢绞线(1X7)：15.2s
φ
222119.1/,1860/,1320/c ptk py f N mm f N mm f N mm α===
2.2.1预应力筋的估算：
按正截面承载力要求估算预应力筋的数量 取预应力度PPR=0.7 （1）跨中按矩形截面来估算: 1.2878810545.6M kN m =?=?
取95,35,120s p a mm a mm a mm ===
01900951805(),1900351865(),s s h h a mm h h a mm =-=-==-=-= 19001201780()p p h h a mm =-=-=
622
00
12210545.61018051805 1.019.1600
c M x h h f b ??=--=--α??
0614()0.350.351805632()mm h mm =
h 0——截面有效高度（预应力与非预应力筋的合力点距混凝土边缘的距离） M ——外荷载效应组合引起的弯矩设计值
()6
2010545.6100.73733()132********/2()2
p py M
A mm x f h λ?==?=?--
（其中：PPR ：即预应力度，也可用λ表示）
23733/13926.9,815.2,3892(mm )S p A φ==选配2 p p x
z h 1780614/21473(mm)2=-
=-= s s x
z h 1865614/21558(mm)
2
=-=-=()6210545.610-3892132014731
()6372()3001558
s p py p y s A M A f z mm f z ???=-==?
非预应力筋：6372/49113.114=，选配225,6874(mm )s A =
总配筋率为：
/687413203892/300
2.22% 2.5%,6001805
s py p y
A f A f bh ++?ρ=
=
=
（2）支座处：38630.93476.7.M kN m =?=
按矩形截面计算：
取181,35,210s p a mm a mm a mm ===
019001811719(),1900351865(),s s h h a mm h h a mm =-=-==-=-= 19002101690()p p h h a mm =-=-=
622
00
1223476.71017191719 1.019.1600
c M x h h f b ??=--=--α??
0186()0.350.351719602()mm h mm =<=?=
()6
203476.7100.71131()132********/2()2
p py M
A PPR mm x f h ?==?=?--
（其中：PPR ：即预应力度，也可用λ表示）
21131/1398.1,915.2,1251(mm )S p A φ==选配 p p x
z h 1900-210186/21597(mm)2=-
=-= s s x
z h 1900-35186/21772(mm)2=-=-=
6213476.710125113201597()1579()
3001772
s p py p y s A M A f z mm f z ?-??=-==?
1579/491 3.2,=选配4
225,1964(mm )s A =
由计算结果可知，预应力钢筋需要9根，但是考虑到预应力筋的连续性,其配筋同跨中截
面的配筋,而支座处的的非预应力钢筋按构造要求进行配筋。
非预应力按照构造max{0.2%,45
%t y f f }配筋 ，45%t y f f = 1.7145%0.26%300
20.26%0.00266001900
2964s
A A
mm
选配7
225,3436(mm )s A =
跨中截面的净截面的几何特征值表
名称 b(mm) h(mm) A i (mm 2) y i (mm) A i*y i (mm 3) A i*y i 2(mm 4) I i (mm 4) 腹板 600 1780 1068000 890 950520000 8.46x1011 2.82 x1011 上翼缘 2040 120 244800 1840 450432000 8.29 x1011 2.94 x108 孔洞 d=110 3.14 -18997 120 -2279640 -2.74 x108 -2.2 x107
As
E p /E c =6.15 6874 35401.1 35 1239038.5 43366348
As' E p /E c =6.15
3436
17695.4 1865
33001921 6.16 x1010
合计 An
1346900
1.433 x109
1.74 x1012
2.82 x1011
9/ 1.43310/134********()n i i n y A y A mm ==?=∑
2211122() 2.8210 1.741013469001064n i i i n n I I A y A y =+-=?+?-?∑
1144.9410()mm =?
2.2.2预应力筋的布置：
图3 预应力筋布置图
直线段AB 水平投影长度：
00.250.25262006550l l mm ==?= 曲线(B-B ’)方程：2
y Ax Bx C =++
令坐标点定于曲线顶点C 点,再令曲线在B-B ’间的垂度为e,则B y e =,则由坐标推导而得，曲线方程为：2
2
e y x l =
(6550)l mm = 直线方程与曲线方程相切于B(B ’)点,抛物线的切线方程即为直线段AB 的直线方程,于是有 2e tg k l θ=
=,设直线方程坐标定于B 点,则直线方程为2e y kx x l
== 22655036550
A A
B B e e y x y e e l =+=?+= 设直线方程为：
19001202101570()A y mm =--=由预应力筋布置图可得,
即15703,523.3()e e mm ==
曲线方程：2
22
523.30.0000126550
e y x x x l =
== 直线方程：22523.3
0.166550
e y kx x x x l ?====
2.3预应力损失的计算：
张拉控制应力：2
0.750.7518601395(/)con ptk f N mm σ==?=
:con σ预应力钢筋的张拉控制应力
2.3.1锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值1l σ
5,0.25,0.0015a mm k μ===
a ：张拉端锚具变形和钢筋内缩值
μ：预应力钢筋与孔道之间的摩擦系数
k ：考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数 22
6.5541()220.523
c l m e γ=
==?曲率半径为：
9.6()f l m ∴=
== 其中：
:f l 反向摩擦影响长度（m ）
:c γ圆弧形预应力钢筋的曲率半径（m ）
:x 张拉端距计算截面的距离 :p E 预应力钢筋的弹性模量
A 点处：1l σ=2(/)(1/)con f c f l k x l σμγ+- 20.250.5
213959.6(
0.0015)(1)192.7(/)419.6
N mm =???+?-= B 点处1l σ=2(/)(1/)con f c f l k x l σμγ+- 20.257.05213959.6(
0.0015)(1)53.9(/)419.6
N mm =???+?-= C 点处，113.69.6,0f l x m l m σ=>==
1:l x σ距张拉端处的预应力损失
4.2.3.2孔道摩擦损失2l σ
20.25,0.0015,0.750.7518601395(/)con ptk k f N mm μσ====?= 表1 孔道摩擦损失计算表 2)l kx μθ
σσ+=con 1(1-
第一批预应力损失l σI 为：
22
192.7 1.05193.75(/)82.49(/)
l l A N mm C N mm σσI I =+==支座：跨中：
2.3.3钢筋应力松弛损失4l σ 4l σ=0.2(0.575)con
con ptk
f σσ-21395
0.2(0.575)139548.83(/)1860
N mm =?-?=
2.3.4混凝土收缩和徐变引起的预应力损失5l σ 535280/115pc cu
l f σσρ
'+=
+
跨中（C 点）：
12()(1395082.49)38925108289()p con l l p N A N σσσ=--=--?=
n
n
()p p p G n
pc N N e M y A I σ-=
+
6511
25108289[5108289(1064120)496010](1064120)
13.46910 4.94103.790.263.53(/)
N mm ?--??-=+??=-=
0.8%ρ==?5
p s n （A +A ）（3892+6874）
＝
A 13.46910
2535280 3.53/40
53.31(/)1150.008
l N mm σ+?=
=+?
其中：
pc σ：受拉区预应力钢筋合力点处，由于预应力（扣除相应阶段预应力损失）和梁自重
产生的混凝土法向压应力，其值不大于;cu
f '0.5 :cu
f '施加预应力时的混凝土立方体抗压强度 ρ：
受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋配筋率 对后张法构件,ρp s n
（A +A ）
＝A
支座(A 点)：
(1395193.75)38924675265()p N N =-?=
()p p p G n
pc n
n
N N e M y A I σ-=
+
651124675265[4675265(19001064210)301510](19001064210)13.46910 4.92103.470.113.36(/)
N mm ?---??--=+??=-= 0.54%ρ==?5
p s n （A +A ）（3892+3436）＝A 13.46910
2535280 3.36/40
54.14(/)1150.0054
l N mm σ+?=
=+?
表2 预应力损失及有效预加应力p N 示意表：
平均：2184.63296.72
13951154.3(/)2
pe N mm σ+=-=
2.4次内力的计算：
2.4.1等效荷载的计算：
取支座和跨中截面有效预加力的平均值作为跨间的预应力值来计算等效荷载
4088.54344.3
4216.4()2
2pA pC p kN N N N +=+=
= 端弯矩：
4216.4(1.9 1.0640.21)2639.5()p M kN m =?--=?
曲线范围内均布荷载：
2
2
884216.40.523
103(/)(2 6.55)
p N e q kN m l ??=
=
=? 水平力
cos 4216.4()p p P N N N kN θ=?≈=水平
垂直力
sin tan 4216.40.16675()p p P N N N kN θθ=?≈?=?=竖向
图4等效荷载分布图
2.4.2综合弯矩：
由PK 计算可得:平衡荷载产生的弯矩(综合弯矩)如下图所示：
图5 综合弯矩（平衡荷载产生的弯矩）
支座A 点的主弯矩：4216.4(1.9 1.0640.21)2640()M kN m =?--=?1
跨中C 点的主弯矩：4216.4(1.0640.12)3980()M kN m =-?-=-?1
2.4.3次弯矩计算：
M M M -次综主＝（M 主__梁中预应力值对截面偏心距的乘积）
次弯矩计算表（注：表中正值为梁下边缘受拉）
表3
次弯矩取平均为641.5kN.m,次剪力约为0 2.5承载力的计算：
2.5.1相对受压区高度计算：
5
4
1.951063.2510
p
E c E E α?===? 1
00.002
1b py p cu
s cu
f E βξσεε=-++
55,0.0033(50)100.0033(4050)100.00340.0033
cu cu k f ε--=--?=--?=> 取0.0033cu ε=
0p con l E pc σσσασ∏=-+
2
p p pn pc n n n
n
n
N N e M y y A I I σ∏=
±
±
:E α钢筋与混凝土弹性模量之比
PC σ∏：第二批损失完成后，受弯构件受拉边缘处的混凝土预压应力
0:p σ受拉区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力为0时的预应力钢筋应力
:b ξ界限破坏时截面相对受压区高度 :cu ε 非均匀受压时的混凝土极限压应力
支座处(A 点)
4088.5P N kN ∏=
55pe p pn l s sn
pn pe p l s
A y A y e A A σσσσ-=
-
(1395296.72)3892(19001064210)54.143436(1900106435)
(1395296.72)389254.143464
-??---??--=
-?-? 618()mm =
19001064210626()n y mm =--=
651111
40885004088500618626641.51062613.46910 4.9410 4.9410PC σ∏
????=++??? 2
3.04 3.20.817.05(/)
N mm =++=
0p con l E PC σσσασ∏=-+
21395296.0167.051141.29(/)N mm =-+?=
1
050.8
0.420.00213201141.290.002
110.0033 1.95100.0033
py p cu
p cu
f E βξσεε=
=
=--++
+
+
??
跨中(C 点)
4344.3P N kN ∏=
55pe p pn l s sn
pn pe p l s
A y A y e A A σσσσ-=
-
(1395184.63)3892(1064120)53.316874(106435)
(1395184.63)389253.316874
-??--??-=
-?-?
937()mm =
1064120944()n y mm =-=
651111
43443004344300937944641.51094413.46910 4.9410 4.9410PC σ∏
????=+-???
预应力混凝土连续箱梁计算书
工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置
箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
用新规范计算预应力混凝土连续梁
用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；
双向6车道大跨度预应力混凝土连续梁桥初步设计计算书
大跨度预应力混凝土连续梁桥（70m＋112m＋70m） 初步设计
第一章设计任务书 1.1 设计任务说明 一、设计的目的及意义 学生应通过本次毕业设计，综合运用所学过的基础理论知识，深入了解公路预应力混凝土桥梁在桥式方案比选、结构计算及施工架设等方面的设计规范、计算方法及设计思想等内容。为学生在毕业后从事桥梁技术工作打好基础。 二、设计的主要内容 1、根据已有的水文地质资料，确定不同的桥式方案并绘图。 2、进行桥式方案的比选和工程量的计算。 3、对基本尺寸的选择进行探讨（包括梁高、边跨与中跨长度及比 值等参数）。 4、对已确定的桥式方案进行结构设计及施工方案的确定。 5、运用常规的超静定混凝土桥梁分析程序计算结构内力及变形， 布置预应力钢筋，进行正常使用极限状态的截面设计与检核。 6、通过自己编制程序，计算结构在承载能力极限状态下的配筋， 并对结果进行校核。 7、梁的一般构造图及配筋图。 三、主要设计技术标准 1、设计荷载 ⑴汽车荷载：汽—超20，挂—120；
⑵特种荷载：特—300； ⑶人群荷载：3.5KN/㎡。 2、桥梁净空：总宽25m，双向6车道6×3.5m，人行道宽2×1.5m，栏杆2×0.5m。 3、坡度：纵坡1％，横坡2％ 4、截面形式：变截面箱梁 5、材料： ⑴砼：上部结构采用 C50 下部结构采用 C25 ⑵钢筋：预应力钢筋采用9－7Φ5钢绞线（极限抗拉强度 1860Mpa） 普通钢筋采用Ⅱ级钢筋 6、设计规范： ·《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥位勘测设计规程》（JTJ 062-82） 中华人民共和国交通部，1982
13m空心板梁预应力张拉计算书
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程 后张法13m空心板梁预应力 张拉方案及计算书 中铁二局奥特莱斯大道项目部
2014-6-18 、张拉条件. 、张拉方法. 三、张拉程序. 五、钢绞线的穿束. 六、千斤顶、油表. 七、张拉操作. 八、实际伸长量的计算和测量. 九、伸长率的计算. 十、预应力钢束的封头. 卜一、施加预应力的注意事项. 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆. 十五、安全措施. 十六、预应力施工人员和机具统计表
后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书 、张拉条件 砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。 、张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、张拉程序 0—初应力（10% —25沁力—50沁力—75沁力—1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序 为: 13.0m(h=0.7m)简支梁 张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ②② n m m 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 板位 钢束 编号参数 计算长 度（mm 下料长度 （mm 延伸量 （mm 束 数 预应力钢束 共长（m） 张拉端锚 具（套） 波纹管总 长（m） 螺旋筋总 长（m 中板 1 m=3 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15- 3 24.7 12.1 2 n= 3 1263 4 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15-4 24.6 16.8 2 n=3 12634 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 预应力钢束明细表，如下： 六、千斤顶、油表 均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。 七、张拉操作 千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到
25m箱梁预应力张拉计算书
1 25m 箱梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）
2 X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算：
1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm 与设计比较（176.4-172）/172=2.56% 2、N4束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 3
梁模板(扣件式)计算书预应力梁
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝ 28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.22＝0.149kN·m σ＝M max/W＝0.149×106/24000＝6.202N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×2004/(100×10000×144000)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.006×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.255kN R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.2＝7.442kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.2＝1.729kN R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.2＝5.763kN 五、小梁验算
预应力混凝土连续梁桥设计 计算书
目录 第一章概述 (4) 1.1 地质条件 (4) 1.2 主要技术指标 (4) 1.3 设计规范及标准 (4) 第二章方案比选 (5) 2.1 概述 (5) 2.2 比选原则 (5) 2.3 比选方案 (5) 2.3.1 预应力混凝土连续梁桥 (5) 2.3.2 预应力混凝土连续刚桥桥 (7) 2.3.3 普通上承式拱桥 (8) 2.4 方案比较 (9) 第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置 (12) 3.1 桥型布置 (12) 3.2 桥孔布置 (12) 3.3 桥梁上部结构尺寸拟定 (12) 3.4 桥梁下部结构尺寸拟定 (13) 3.5 本桥使用材料 (14) 3.6 毛界面几何特性计算 (14) 第四章荷载内力计算 (16) 4.1 模型简介 (16) 4.2 全桥结构单元的划分 (16) 4.2.1 划分单元原则 (16) 4.2.2 桥梁具体单元划分 (17) 4.3 全桥施工节段的划分 (17) 4.3.1 桥梁划分施工分段原则 (17) 4.3.2 施工分段划分 (17) 4.4 恒载、活载内力计算 (17) 4.4.1 恒载内力计算 (17) 4.4.2 悬臂浇筑阶段内力 (18) 4.4.3 边跨合龙阶段内力 (19)
4.4.4 中跨合龙阶段内力 (20) 4.4.5 活载内力计算 (21) 4.5 其他因素引起的内力计算 (23) 4.5.1 温度引起的内力计算 (23) 4.5.2 支座沉降引起的内力计算 (25) 4.5.3 收缩、徐变引起的内力计算 (26) 4.6 内力组合 (28) 4.6.1 正常使用极限状态的内力组合 (28) 4.6.2 承载能力极限状态的内力组合 (29) 第五章预应力钢束的估算与布置 (32) 5.1 钢束估算 (32) 5.1.1 按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 (32) 5.1.2 按正常使用极限状态的应力要求计算 (33) 5.2 预应力钢束布置 (39) 5.3 预应力损失计算 (40) 5.3.1 预应力与管道壁间摩擦引起的应力损失 (40) 5.3.2 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 (41) 5.3.3 混凝土的弹性压缩引起的应力损失 (41) 5.3.4 钢筋松弛引起的应力损失 (42) 5.3.5 混凝土收缩徐变引起的应力损失 (42) 5.3.6 有效预应力计算 (44) 5.4 预应力计算 (45) 第六章强度验算 (48) 6.1 正截面承载能力验算 (48) 6.2 斜截面承载能力验算 (51) 第七章应力验算 (55) 7.1 短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 (55) 7.1.1 压应力验算 (55) 7.1.2 拉应力验算 (55) 7.2 持久状况正常使用极限状态应力验算 (60) 7.2.1 持久状况(使用阶段)预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算 60 7.2.2 持久状况(使用阶段)混凝土的主压应力验算 (62) 7.2.3 持久状况(使用阶段)预应力钢筋拉应力验算 (65) 第八章抗裂验算 (68) 8.1 正截面抗裂验算 (68)
预制箱梁预应力计算书
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月
一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
梁侧模板计算书预应力梁
梁侧模板计算书计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝ 1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2 三、支撑体系设计
左右两侧小梁道数5,4 主梁间距(mm) 950 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 50 结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 950 梁左侧支撑距梁底距离依次为200，700 梁右侧支撑距梁底距离依次为200，700 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×26.244×0.2252+0.121×2.52×0.2252， 0.1×26.244×0.262+0.117×2.52×0.262]＝0.197kN·m σ＝M max/W＝0.197×106/24000＝8.223N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
连续梁 下部结构计算书
**公路二期工程*大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况 桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。 主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）； 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）； 《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））； 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型 由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。 根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。
梁场m小箱梁预应力张拉计算书
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河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段 (-K０+0００~Ｋ6＋800） 2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书 计算: 复核: 审核: 核工业华南建设工程集团有限公司 河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部 二〇一七年九月十日
1#梁场25米小箱梁 后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。 一、工程概况 本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。 二、张拉工艺要求 预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。 钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5 174 173 1７2 172 173 主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。 预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。 预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。 三、后张法预应力钢绞线材料规定 预应力体系:预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.２钢绞线，采用高强度低松驰７丝捻制的预应力钢绞线,公称直径为15.２0mｍ，公称面积140mm2，标准强 度f pｋ=18６0Mpa，弹性模量E p =1.95×1０5MPａ,1０00ｈ后应力松驰率不大于3%， 其技术性能符合中华人民共和国国家标准（ＧB／Ｔ５２24-2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。 锚具：预制箱梁正弯矩钢束采用YＭ１5-4、YM15-5圆形锚具及其配套的配件,锚具及其配套的配件必须采用工厂定型产品，并符合JT/T ３29—２010《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》的要求。 预应力管道：采用预埋圆形金属波纹管成孔, 圆形金属波纹管符合JＧ２25
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预应力框架梁(YKL2)的计算书 1.设计资料 1. 混凝土强度等级:40C 219.1/c f N mm = 2 2.39/tk f N mm = 21.71/t f N mm = 240/cu f N mm = 42 3.2510/c E N mm =? 2. 钢筋 1).预应力筋采用低松弛(15.2)s φ钢绞线，每根钢筋截面面积为1 2139p A mm = 21860/ptk f N mm = 21320/py f N mm = 521.9510/p E N mm =? 2).非预应力纵向钢筋采用HRB335级钢筋: 2300/y f N mm = 52210/s E N mm =? 3).箍筋采用HPB235级钢筋: 2 210/y f N mm = 3. 锚具采用：柳州欧维姆机械股份有限公司的OVM.M15-14锚具 4. 预应力梁的计算跨度取两端柱子的中心线距离: 26200mm 2预应力框架梁的计算 2.1设计资料 图1：框架梁(YKL2)内力布置图 2.1.1梁的几何特性： 图2
框架梁为T 形截面， 111900262001871,1900,600, 3.1741515600 h h l mm h mm b mm b = =?=====<取120,12600121202040()f f f h mm b b h mm '''==+=+?= 几何特征值为： 522112040120 2.44810(),1900601840()A mm y mm =?=?=-= 52222600178010.6810(),1780/2890()A mm y mm =?=?== 555212 2.4481010.681013.12810()A A A mm =+=?+?=? 551122055 12 2.44810184010.68108901067()2.4481010.6810A y A y y mm A A +??+??===+?+? 111222I I A a I A a =+++ 332 2 114204012060017802040120(18401067)6001780(1067890)12124.6210() mm ??=+??-++??-=?2.1.2内力组合： 支座处： 弯矩设计值：38630.93476.7()M kN m =?=?（考虑次弯矩有利的影响） 短期效应组合：77430153789()s M kN m =+=? 长期效应组合：30157740.73556.8()l M kN m =+?=? 跨中： 弯矩设计值：8788 1.210653.6()M kN m =?=?（考虑次弯矩不利的影响） 短期效应组合：496011636123()s M kN m =+=? 长期效应组合：496011630.75774.1()l M kN m =+?=? 2.2预应力筋的估算： 混凝土强度等级:40C ，钢绞线(1X7)：15.2s φ 222119.1/,1860/,1320/c ptk py f N mm f N mm f N mm α===
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第1章89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述 本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。 本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。 图11.1.1 箱梁构造图
图11.1.2 箱梁断面图 纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。 度 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图 主要断面预应力钢束数量如下表 墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼；
(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度 f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标 本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。 表11.2.2-1 上部结构主要材料指标 1.3结构计算分析 1.3.1计算模型 结构计算模型如下图所示。 图11.3.1-1 结构模型图
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预应力混凝土连续梁设计计算书 第1章绪论 1.1预应力混凝土连续梁桥概述 预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展： 由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。 预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。 我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。 虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。 连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预
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30mT 梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 石麻湾大桥K66+530~K66+640T 梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算： 1、N 1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×140=195300N X 直=7.6255m ；X 曲=7.261m θ=6.5×π/180=0.11345rad k X 曲+μθ=0.0015×7.261+0.25×0.11345=0.03925 P p =195300×（1-e -0.03925）/0.03925=191517N ΔL 曲= P p L/（A p E p ）=191517×7.261/（140×1.95×105）=50.94mm ΔL 直= PL/（A p E p ）=195300×7.6255/（140×1.95×105） =54.55mm (ΔL 曲+ΔL 直)*2=(50.94mm+54.55mm)*2=210.98mm 与设计比较（105.49-104）/104=1.434%
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上海**楼预应力梁计算书 2008年05月28日
一、概述 本工程为现浇框架剪力墙结构，为了解决强度和抗裂问题，一层和二层转换梁采用有粘结预应力技术。 二、框架梁截面尺寸和梁的截面特征 截面： 950mm×1500mm(T 形梁，翼缘板f h =150 mm,f b =1800mm) A=950×1500+1800×150=1695000mm 2 y= 1695000 5701518000750015095??+??=642.5mm I=121×(950×15003+1800×1503)+950×1500×(750-642.5)2+1800×150×(642.5-75)2 =37.1×1010mm 4 W 上=y I =5 .642101.3710 ?=577.43×106mm 3 W 下=y I =5 .857101.3710 ?=432.65×106mm 3 三、荷载情况 荷载及内力情况按设计院提供的条件考虑（此处略）。
四、计算分析 ·本工程设计主要规范依据为?混凝土结构设计规范? GB50010-2002、?建筑抗震设计规范? GB50010-2002。 ·本工程结构抗裂控制等级为二级，即在荷载效应标准组合下бck -бpc ≤f tk 。 ·本工程框架梁抗震按一级考虑，对预应力框架梁预应力度取0.55，梁端受压区高度比不应大于0.25。 ·预应力筋控制应力取δcon =0.75 f ptk ，预应力损失按25℅计，即每束预应力筋有 效张拉力为146.5KN 。 ·本工程预应力筋采用1860MPa 预应力钢绞线，纵向受力钢筋采用Ⅲ级钢，混凝土标号为C45。 五、配筋计算 一层预应力梁：（1h =300mm 、2h =200mm ） 根据计算结果： 支座截面标准弯矩 M K -=4541.9KN.m 跨中截面标准弯矩 M K =4528.4KN.m 支座截面设计弯矩 M D -=12689KN.m 跨中截面设计弯矩 M D =6763KN.m （1）抗裂计算： 1：支座截面 抗裂控制计算预应力筋数量 N pe =w e A f w M p tk k +-19.0=6661043.5773005.6421695000151.21043.577109.45419.0?-+-???=3862KN 梁内需配预应力筋数量 n= KN KN 5.1463862=26.4束 2：跨中截面
(整理)25m预应力连续T梁通用图计算书.
25米后张法预应力混凝土连续T形梁通用图计算书 1.概况与基本数据 1.1概况 （1）上部构造形式采用5梁式 （2）梁宽模数B=2.4米，板梁预制高度为1.70米。明确8厘米现浇混凝土铺装不参与受力。 （3）混凝土强度等级：C50 （4）边梁悬臂长度120厘米。 （5）T梁两端及顺桥向采用单支座。 （6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。 （7）适用于直线桥。 （8）T形梁结构连续3～5孔一联。 1.2基本数据 （1）结构：后张法预应力混凝土连续T形梁 （2）计算跨经：25米 （3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米 （4）车道数：双向4车道 （5）汽车荷载：公路－Ⅰ级 2. 技术规范
2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003) 2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3.材料主要指标 3.1混凝土 表1 T形梁混凝土主要指标 3.2 预应力钢绞线 表2 钢绞线主要指标 3.3 钢筋 表3 钢筋主要指标
4.主要材料选用 （1） 沥青混凝土：桥面铺装 。 （2） C40混凝土：桥面铺装 。 （3） C50混凝土：预制T 形梁、现浇连续段。 （4）24.15j φmm 钢绞线：预制T 形梁及顶板束。 5．活载横向分布系数与汽车冲击系数 T 形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。活载横向分布系数按空间结构分析计算。汽车冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条计算。计算结果见表4。 表4 活载横向分布系数及汽车冲击系数