预应力梁计算书
预应力梁设计计算书
本工程经对比选择屋面⑩轴梁作为设计控制预应力梁。 一、梁截面几何特证：（图一）
B=450mm H=1500mm
未移轴前：y 1=y 2=750mm
断面有效面积A=450×1500=675000mm 2 截面惯性矩(未移轴前)： I=
12
1BH 3=121
×450×15003=1.26×1011mm 4
截面静矩(未移轴前)：
w 1=w 2=
1
y I =
2
y I =750
1026.111 =168750000mm 3
二、计算简图：（图二）
梁的○J 轴端作为预应力的张拉端，○D 轴端作为张拉固定端，梁中预应力钢绞线在梁中拐点B 取在离○J 轴线2.0m 处。
孔道成型用预应力塑料波纹管，采用低松驰预应力钢绞线，其强度标准值为f ptk =1860Mpa 。 1.跨中截面所需预应力筋数量验算： 1.1有关参数：
1.1.1按规范规定预应力梁采用钢绞线作为预应力钢筋时，混凝土强度等级不宜低于C40。（GB50010-2002的4.1.2条），其砼轴心抗拉强度标准值f tk =
2.39N/mm 2。
1.1.2预应力张控控制应力（后张法）бcon
=0.7f ptk =0.7×1860=1302Mpa 。
1.1.3预应力产生的法向应力бpc =0.8б
con
=0.8×1302=1041.6Mpa 。
1.1.4由截面设计弯矩包络图取最大弯矩M max =3657KN.m=3657×106N ·mm 。 1.1.5砼构件截面抵抗塑性影响系数r=1.75(查表而得)。
1.1.6在预应力梁中点C 截面处预应力对梁截面重心的偏心矩e p 取750-100=650mm 1.1.7每根钢绞线截面面积(按产品规格)A p1=140mm 2。 1.2估算钢绞线预应力筋的总面积：
A p ≥
=
=3148.15mm 2
初选4-6φs 15.24的预应力钢绞线
其实际面积A P =4×6×140=3360mm 2＞3148.15mm 2（满足）
1.3预应力钢绞线布置：(见图三，图四)原非预应力钢筋，请按原设计《结施》图上的
要求配置。因为该预应力梁的跨高比 h c =1500
17000
=11.3＞5不属于深受弯构件，可按《砼结构
设计规范》（GB50010-2002）的：“7.承载力极限状态计算中”，按7.1.4条中的预应力砼构件 计算相对界限受压区高度计算公式：
其结果为：配上预应力筋后此
梁仍为适筋梁。故原设计软件计算结果的非预应力筋可不必改变。
2.预应力损失值计算：
2.1张拉端锚具变形和预应力筋内缩引起的应力损失бl1
2.1.1采用夹片式锚具在预压情况下，查规范6.2.2得张拉端变形和钢筋内缩值a=5mm 。
2.1.2由图二和规范D.0.2条进行计算： 1）由几何关系得：500×（2r c1-500）=20002
得第一段圆弧曲率半径r c1=4250mm=4.25m 2) 第二段圆弧曲线：650×（2r c2-650）=65002
得第二段曲线曲率半径r c2=32825mm=32.825m 3）arcsin θc1=
4250
2006=〉第一段圆弧对应的圆心角θc1=28°=0.488rad
均小于30°
arcsin
2
2
c θ=328256500
=〉
2
2
c θ=11.42°，即θc2=22.84°=0.398rad
由规范表4.2.4条知，钢绞线的弹性摸量E s =1.95×105Mpa 由规范表6.2.4知，预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=0.25 孔道每米局部偏道摩擦系数K=0.0015
4）由规范附录D 知，第一段圆弧曲线钢筋应力直接变化斜率： i 1=бa （K+μ/r c1）=1302×(0.0015+0.25/4.25)=78.54 第二段圆弧曲线预应力钢筋直线变化斜率：
бb =（1302-1302×10054
.78100-）=1022.59
i 2=бb （K+μ/r c2）=1022.59×(0.0015+0.25/32.825)=9.32 按规范附录D 的D.2.2条： 反向摩擦影响长度：ι
f
=
2
12
202112
)
(1000ιιι+--
i i i aE s =
2
2
32
.9)23.022(54.7832.9100051095.15+-?-???=8.6m
5）A 点处预应力损失值：（此时X=0.3m ）
A б1ι=2i 1(ι1-ι0)+2i 2(ιf -ι1)
=2×78.54×（2-0.3)+2×9.32×(8.6-2)=390Mpa 反弯点B(拐点)处预应力损失值：
B б1ι=2i 1(ι1-x)+2i 2(ιf -ι1)
=2×78.54×(2-2)+29.32(8.6-2)=123Mpa 跨中C 点：2m+6.5m+0.3m=8.8m ＞ι
f
=8.6m
跨中C 点预应力损失值c
б1ι=0；
2.2预应力与孔道壁间的摩擦损失б
ι2
，
A 点处：此时，KX+μθc1=0.0015×0.3+0.25×0.488=0.122＜0.2
A б2ι=б
con
(KX+μθc1)=1302×0.122=130.2Mpa
反弯点B 处：KX+μθc1=0.0015×2+0.25×0.488=0.125＜0.2
B б2ι=A б2ι=130.2Mpa
跨中C 点处，θc2=0.398
KX+μθc2=0.0015×8.8+0.25×0.398=0.112＜0.2
c б2ι=б
con
(KX+μθc2)=1302×0.112=145.8Mpa
2.3预应力钢筋的应力矩松驰损失бι4
由规范表6.2.1知：对于低松驰钢绞线бcon
=0.7f ptk =1302Mpa
б
ι
4=0.125(
p tk
co n f б-0.5)·б
con
=0.125×(0.7-0.5)=39Mpa
2.4砼收缩和徐变的预应力损失值бι5
2.4.1 A 点处：此处预应力筋位于受拉区：
其非预应力钢筋面积：(6φ20) A s =6×314.2=1885.2mm 2
预应力钢筋面积：A p =3360mm 2 配筋率ρ=
A
s A p A +=
675000
3360
2.1885+=0.0078
经验算由预应力产生的砼法向应力1p c б=0.3f ＇cu
∴A
б5
ι=
ρ
151/280351
1++cu
p c f б=0.0071513
.028035?+?+=107.69Mpa
2.4.2跨中C 点处，此处亦在受拉区
其非预应力钢筋面积：(18φ25)；A s =18×490.9=8836.2mm 2，预应力钢筋面积A p =3360mm 2
配筋率ρ=
A
s A p
A +=6750003360
2.8836+=0.018
∴c
б5ι=
0.018
1513.028035?+?+=93.7Mpa
拐点B 处：B б5ι=(107.69+93.7)÷2=100Mpa
三、1.总应力损失бι
平均有效力N p =
3
35
.261298.21735.1137++=1974.61KN 2.主弯矩为梁截面中预应力值对截面偏心距乘积
由规范6.1.7知：M 2(次弯矩)= M r (综合弯矩)- M 1(主弯矩) 预应力的主要截面的次弯矩按弹塑性结构力学计算其结果如下表：
四、正截面承载力验算
1.A 点处弯矩值为：M A =A
M max +A M 次=501+537.75=1038.75KN ·m
受压区高度：X=
ck
P
p y s y bf A f A f ·+=
26.8
4503360
12202.1885360??+?=396.2mm
实际抵抗弯矩：
M=f ck ·b ·x(H-e p -2X )=26.8×450×396.2×(1500-300-2
2
.396)
=4787.25KN ·m ＞M A =1038.75KN ·m(可以)
2.C 点处弯矩值为：M C =C M max +C
M 次=3657+849.73=4506.73KN ·m
受压区高度：X=
ck
P
p y s y bf A f A f ·+=
26.8
4503360
12202.8836360??+?=603.66mm
实际抵抗弯矩： M=f ck ·b ·x(H-e p -2
X )=26.8×450×603.55×(1500-300-
2
66.603)
=6538.8KN ·m ＞M C =4506.73KN ·m(可以) 结论，说明梁的正截面承载力满足要求。
五、斜截面强度：设置预应力钢筋与梁中的剪应力破坏裂缝正交，在原设计的箍筋不变情况下，设置预应力筋后只会提高梁的抗剪强度能力，故斜截面的抗剪强度满足要求，可不必验算。
六、梁的挠度验算：
1.有关参数：梁截面b ×H=450×1500mm 2 跨度2850×4+2800×2=17000mm=17m 砼容重为25KN/m 3，C40砼弹性模量E C =3.25×104N/mm 2=3
2.5KN/mm 2
屋面均布活载：Q=3.5KN/m 2 ，其线活载q=Q ·7.5=26.2KN/m=26.2×10-3KN/mm 预应力钢筋的偏心矩：A 点处：e 1=-500mm
C 点处：e 2=650mm
梁和板自重静载5.5KN/m 2，其线静载：g=5.5×7.5=41.25KN/m =41.25×10-3KN/mm 梁毛截面惯性矩：I=1.26×1011mm 4 有效预应力N p =1974.61KN
2.由荷载引起的梁跨中的挠度f 1=384
5·
EI
q g 4
)(ι+
=
3845×
11
1026.15.324
17000)3102.263102.41(???-?+-?=17.8mm(向下)
3.由预应力引起梁跨中的挠度f 2=8
1·EI
e N p 21ι+
48
5·
EI
e N p 22ι
=
11
1026.155.3282
1700050061.1974?????+
11
1026.15.324821700065061.19745??????=18.74mm(向上)
4.显然f 1 ＜f 2（可以）。 七、抗裂度验算
梁中因张拉在C 点(跨中)截面，存在有效压力c
p N =2612.35KN ，（即c
б下＞0）,不可能出现
裂缝，所以梁的下边沿抗裂度满足要求。 八、张拉端局部承压验算：(图五)
1.端部承压区截面尺寸验算： 局部承压区截面尺寸验算： F
ι
=1.2б
con
·单
p A =1.2×1302×140×
6=1312416N=1312.2KN 砼局部受压面积： A ι=
2
450
×
2
550=61875mm 2
砼局部受压净面积： A ιn =A ι-4
πr 2=61875-
4
14.3×452=60285mm 2
局部受压的计算底面积A t =225×(275+50)=95625mm 2
砼受压强度提高系数βι=
l
A A t =
61875
95625=1.24
C40砼轴心抗压强度设计值f c =19.1N/mm 2 由规范7.5.1条砼强度影响系数βc =1.0
砼能承受的压力值：F=1.35βc ·βι·f c ·A ιn
=1.35×1×1.24×19.1×60285=1927516.4N =1925.2KN ＞F ι=1312.2KN(可)
说明张拉端局部承压区强度和尺寸满足要求。
2.局部受压承载力验算：
如图五配置7×7根φ12@65(其6道)钢筋网片，方格网间接钢筋的砼核心面积：
A cor =450×550=247500mm 2 间接配置局压承载力提高系数 βcor
=
ι
A A co r 4=
61875
4247500?=1
ι
1
=550mm ι1
方向钢筋根数n 1=7根；面积A s1=113.1mm 2 ι
2=450mm ι
2
方向钢筋根数n 2=7根；面积A s2=113.1mm 2
网片间距 s=65mm(共6道)
体积配筋率：ρv =S A A n A n co r s s ·····222111ιι+=65
247500450
1.11375501.1137???+??=0.049 Ⅱ级钢：f y =300N/mm 2
砼能承压的承载力为：
F c =0.9×(βc ·βι·f c +2а·ρv ·β
cor
·f y )·A ιn
=0.9×(1×1.24×19.1+2×1×0.049×1×300) ×60285 =2880152N=2880.2KN ＞F ι=1312.2KN
说明张拉端，在张拉时局部受压承载力满足要求。
总结论：张拉端梁端部设置20厚450×550mm 的钢锚垫板，用于4束7φs 15.24的预应力钢绞线（考虑屋面梁的间距≥7.5m ，其恒载值偏大，为了加强预应力梁的刚度，将预应力钢绞线改为4-7φs 15.24，其张拉后梁的起拱挠度更满足要求，这样其余的验算亦可不必重算，而且更偏于使用的安全功能）的张拉。在梁端(实际上跟柱连在一起)内另配450×550mm 网片6片(每片间距65mm)，网片钢筋为φ12每向7根。特别是与预应力屋面梁联接的框架柱的砼强度等级一定要改为C40。
九.预应力梁设计与施工说明
1.本工程预应力梁采用有粘结部分预应力梁，屋面的预应力梁，按此设计图中的○
D 轴至○J
轴段的预应力设计施工，其中○D轴端为固定端，○J轴端为张拉端。(图六、图七)
2.材料：涉及到预应力砼梁的砼强度均为C40，特别是框架柱与屋面梁联结的柱段的砼强度亦要改为C40，其高度要≥1.5m。砼中不得掺加任何含有氯化物的材料和添加剂。
预应力钢绞线为φs15.24，其F
ptk =1860Mpa，б
con
=0.7F
ptk
=1302Mpa；
φ表示HPB235(Ⅰ级钢) f
y
=210Mpa 梁中箍筋；
表示HRB335(Ⅱ级钢) f
y
=300Mpa 预应力钢筋张拉端网片；
表示HRB400(Ⅲ级钢) f
y
=360Mpa 梁中非预应力钢筋；
3.非预应力钢筋在预应力大梁内仍按原设计的结施图布置。
4.本工程中使用的钢绞线及锚具必须提供生产厂家的产品性能检验合格证。
5.预应力筋的下料长度为梁内预应力筋长度加上张拉端外露1500mm，预应力钢筋索形组成以施工上所标数据设置马凳给预应力钢筋定位，以保证预应力筋各控制点位置。
6.图中矢高图所注尺寸为塑料波纹管中心线的坐标值。(参见图八)
7.曲线预应力筋的端头，应有的预埋锚垫板(450×550mm的20毫米厚的钢垫板)应垂直于孔道的中心线，且按孔道的位置开孔洞，梁中的孔道应平顺。
8.浇捣砼时，严禁触动承压板，波纹管等配件，并要派专人看护，以确保预应力筋的波纹管和配件的位置准确。
9.在砼设计强度达到100%以上，方可进行张拉，张拉前应由施工单位按设计要求提供试块强度的试验报告。
10.张拉前应对各种机具及仪表进行技术校核及标定，预应力施工工程属于危险性较大的分项工程，施工前必须提交施工专项方案。
11.张拉前及张拉过程中应认真测量预应力筋的外露长度并作好记录，其尺寸之差为实际伸长量，并与理论伸长值进行校核，当两者的伸长量相差大于6%时，应停止张拉，查明原因后，方可继续。
12.预应力筋张拉后应及时灌浆，灌浆采用的水泥标号不低于42.5，可掺入适量减水剂及膨胀剂。
13..预应力筋锚固后的外露部分应采用机械方法切割，(外露长度为30mm)，后用掺有UEA 微膨胀的C40细石砼封堵张拉端锚具的凹槽。
14.预应力分项施工应由具有相应资质的施工单位进行施工。
15.未尽之处，请参看预应力施工规范和规程。
预应力混凝土连续箱梁计算书
工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置
箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。
预应力张拉计算书(范本)
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
用新规范计算预应力混凝土连续梁
用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；
30米箱梁张拉计算
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
13m空心板梁预应力张拉计算书
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程 后张法13m空心板梁预应力 张拉方案及计算书 中铁二局奥特莱斯大道项目部
2014-6-18 、张拉条件. 、张拉方法. 三、张拉程序. 五、钢绞线的穿束. 六、千斤顶、油表. 七、张拉操作. 八、实际伸长量的计算和测量. 九、伸长率的计算. 十、预应力钢束的封头. 卜一、施加预应力的注意事项. 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆. 十五、安全措施. 十六、预应力施工人员和机具统计表
后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书 、张拉条件 砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。 、张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、张拉程序 0—初应力（10% —25沁力—50沁力—75沁力—1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序 为: 13.0m(h=0.7m)简支梁 张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ②② n m m 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 板位 钢束 编号参数 计算长 度（mm 下料长度 （mm 延伸量 （mm 束 数 预应力钢束 共长（m） 张拉端锚 具（套） 波纹管总 长（m） 螺旋筋总 长（m 中板 1 m=3 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15- 3 24.7 12.1 2 n= 3 1263 4 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15-4 24.6 16.8 2 n=3 12634 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 预应力钢束明细表，如下： 六、千斤顶、油表 均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。 七、张拉操作 千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到
25m箱梁预应力张拉计算书
1 25m 箱梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）
2 X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算：
1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm 与设计比较（176.4-172）/172=2.56% 2、N4束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 3
梁模板(扣件式)计算书预应力梁
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝ 28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.22＝0.149kN·m σ＝M max/W＝0.149×106/24000＝6.202N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×2004/(100×10000×144000)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.006×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.255kN R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.2＝7.442kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.2＝1.729kN R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.2＝5.763kN 五、小梁验算
预制箱梁预应力计算书
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月
一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
梁侧模板计算书预应力梁
梁侧模板计算书计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝ 1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2 三、支撑体系设计
左右两侧小梁道数5,4 主梁间距(mm) 950 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 50 结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 950 梁左侧支撑距梁底距离依次为200，700 梁右侧支撑距梁底距离依次为200，700 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×26.244×0.2252+0.121×2.52×0.2252， 0.1×26.244×0.262+0.117×2.52×0.262]＝0.197kN·m σ＝M max/W＝0.197×106/24000＝8.223N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);
b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：
梁场m小箱梁预应力张拉计算书
梁场ｍ小箱梁预应力张拉计算书-(）
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河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段 (-K０+0００~Ｋ6＋800） 2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书 计算: 复核: 审核: 核工业华南建设工程集团有限公司 河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部 二〇一七年九月十日
1#梁场25米小箱梁 后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。 一、工程概况 本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。 二、张拉工艺要求 预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。 钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5 174 173 1７2 172 173 主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。 预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。 预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。 三、后张法预应力钢绞线材料规定 预应力体系:预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.２钢绞线，采用高强度低松驰７丝捻制的预应力钢绞线,公称直径为15.２0mｍ，公称面积140mm2，标准强 度f pｋ=18６0Mpa，弹性模量E p =1.95×1０5MPａ,1０00ｈ后应力松驰率不大于3%， 其技术性能符合中华人民共和国国家标准（ＧB／Ｔ５２24-2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。 锚具：预制箱梁正弯矩钢束采用YＭ１5-4、YM15-5圆形锚具及其配套的配件,锚具及其配套的配件必须采用工厂定型产品，并符合JT/T ３29—２010《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》的要求。 预应力管道：采用预埋圆形金属波纹管成孔, 圆形金属波纹管符合JＧ２25
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预应力框架梁(YKL2)的计算书 1.设计资料 1. 混凝土强度等级:40C 219.1/c f N mm = 2 2.39/tk f N mm = 21.71/t f N mm = 240/cu f N mm = 42 3.2510/c E N mm =? 2. 钢筋 1).预应力筋采用低松弛(15.2)s φ钢绞线，每根钢筋截面面积为1 2139p A mm = 21860/ptk f N mm = 21320/py f N mm = 521.9510/p E N mm =? 2).非预应力纵向钢筋采用HRB335级钢筋: 2300/y f N mm = 52210/s E N mm =? 3).箍筋采用HPB235级钢筋: 2 210/y f N mm = 3. 锚具采用：柳州欧维姆机械股份有限公司的OVM.M15-14锚具 4. 预应力梁的计算跨度取两端柱子的中心线距离: 26200mm 2预应力框架梁的计算 2.1设计资料 图1：框架梁(YKL2)内力布置图 2.1.1梁的几何特性： 图2
框架梁为T 形截面， 111900262001871,1900,600, 3.1741515600 h h l mm h mm b mm b = =?=====<取120,12600121202040()f f f h mm b b h mm '''==+=+?= 几何特征值为： 522112040120 2.44810(),1900601840()A mm y mm =?=?=-= 52222600178010.6810(),1780/2890()A mm y mm =?=?== 555212 2.4481010.681013.12810()A A A mm =+=?+?=? 551122055 12 2.44810184010.68108901067()2.4481010.6810A y A y y mm A A +??+??===+?+? 111222I I A a I A a =+++ 332 2 114204012060017802040120(18401067)6001780(1067890)12124.6210() mm ??=+??-++??-=?2.1.2内力组合： 支座处： 弯矩设计值：38630.93476.7()M kN m =?=?（考虑次弯矩有利的影响） 短期效应组合：77430153789()s M kN m =+=? 长期效应组合：30157740.73556.8()l M kN m =+?=? 跨中： 弯矩设计值：8788 1.210653.6()M kN m =?=?（考虑次弯矩不利的影响） 短期效应组合：496011636123()s M kN m =+=? 长期效应组合：496011630.75774.1()l M kN m =+?=? 2.2预应力筋的估算： 混凝土强度等级:40C ，钢绞线(1X7)：15.2s φ 222119.1/,1860/,1320/c ptk py f N mm f N mm f N mm α===
25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
30米T梁预应力计算书(建筑助手)
30mT 梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 石麻湾大桥K66+530~K66+640T 梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算： 1、N 1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×140=195300N X 直=7.6255m ；X 曲=7.261m θ=6.5×π/180=0.11345rad k X 曲+μθ=0.0015×7.261+0.25×0.11345=0.03925 P p =195300×（1-e -0.03925）/0.03925=191517N ΔL 曲= P p L/（A p E p ）=191517×7.261/（140×1.95×105）=50.94mm ΔL 直= PL/（A p E p ）=195300×7.6255/（140×1.95×105） =54.55mm (ΔL 曲+ΔL 直)*2=(50.94mm+54.55mm)*2=210.98mm 与设计比较（105.49-104）/104=1.434%
上海某框剪结构楼预应力梁计算书_secret
上海**楼预应力梁计算书 2008年05月28日
一、概述 本工程为现浇框架剪力墙结构，为了解决强度和抗裂问题，一层和二层转换梁采用有粘结预应力技术。 二、框架梁截面尺寸和梁的截面特征 截面： 950mm×1500mm(T 形梁，翼缘板f h =150 mm,f b =1800mm) A=950×1500+1800×150=1695000mm 2 y= 1695000 5701518000750015095??+??=642.5mm I=121×(950×15003+1800×1503)+950×1500×(750-642.5)2+1800×150×(642.5-75)2 =37.1×1010mm 4 W 上=y I =5 .642101.3710 ?=577.43×106mm 3 W 下=y I =5 .857101.3710 ?=432.65×106mm 3 三、荷载情况 荷载及内力情况按设计院提供的条件考虑（此处略）。
四、计算分析 ·本工程设计主要规范依据为?混凝土结构设计规范? GB50010-2002、?建筑抗震设计规范? GB50010-2002。 ·本工程结构抗裂控制等级为二级，即在荷载效应标准组合下бck -бpc ≤f tk 。 ·本工程框架梁抗震按一级考虑，对预应力框架梁预应力度取0.55，梁端受压区高度比不应大于0.25。 ·预应力筋控制应力取δcon =0.75 f ptk ，预应力损失按25℅计，即每束预应力筋有 效张拉力为146.5KN 。 ·本工程预应力筋采用1860MPa 预应力钢绞线，纵向受力钢筋采用Ⅲ级钢，混凝土标号为C45。 五、配筋计算 一层预应力梁：（1h =300mm 、2h =200mm ） 根据计算结果： 支座截面标准弯矩 M K -=4541.9KN.m 跨中截面标准弯矩 M K =4528.4KN.m 支座截面设计弯矩 M D -=12689KN.m 跨中截面设计弯矩 M D =6763KN.m （1）抗裂计算： 1：支座截面 抗裂控制计算预应力筋数量 N pe =w e A f w M p tk k +-19.0=6661043.5773005.6421695000151.21043.577109.45419.0?-+-???=3862KN 梁内需配预应力筋数量 n= KN KN 5.1463862=26.4束 2：跨中截面
现浇箱梁张拉计算书
***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月
本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线，f =1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk 报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。锚具采用整套锚具，管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对 波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon （持荷2min）→锚固。 张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表） 伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/ （kx+μθ）