支架计算书
支架计算书(总41页)
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2m高标准联箱梁：
方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼
缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按
120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图
宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）
支架体系计算书
1.编制依据
⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸
⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）
⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）
⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)
⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）
2.工程参数
根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下
立杆间距：
⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶
板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
根据不同位置采用不同的支架间距。
方案一：箱梁横梁下60cm （纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm （纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m 范围）按120cm （纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
方案二：箱梁横梁下60cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m 范围）按90cm （纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板空箱下按120cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
3. 支架结构材料物理力学性能 竹胶板（GB/T17656-2008）：
顺纹弯应力[]MPa 13=σ 弯曲剪应力 []MPa 7.1=τ 弹性模量9898a E MP =
木材(红松) （木结构设计规范）：
顺纹弯应力[]12a MP σ= 弯曲剪应力[] 1.9a MP τ= 弹性模量9000a E MP =
Q345钢材（(GB 50018-2002)）：
弯曲应力[σw ]=
300
2701.111
k
f
MPa γ=
= 剪应力[τ]=
175
157.51.111
v
k
f MPa γ=
= 弹性模量52.110a E MP =⨯
Q235钢材（(GB 50018-2002)）：
弯曲应力[σw ]= 205MPa =
剪应力[τ]=
120v
k
f MPa γ=
弹性模量52.110a E MP =⨯
其中：f -为钢材的抗拉、抗压、抗弯强度，v f -为钢材的抗剪强度，k γ-为重要度分项系数
4. 支架验算
计算工具选用 “结构力学求解器”、材料力学相关公式。
1) 计算数据 ⑴ 荷载数据
钢筋混凝土单位重m3（根据此工程实际：素混凝土容重24KN/m3，钢筋自重标准值为）
1）箱梁混凝土荷载q 1： 2）模板荷载q2：m2。 3）施工荷载q3：m2。
4）振捣砼产生的荷载q4：2KN/m2。 组合荷载：1234() 1.2() 1.4q q q q q =+⨯++⨯
表1 荷载计算参数表
⑵ 翼缘板位置混凝土侧压力荷载
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008规定：当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（k G 4），可按下列公式计算，并取其中的较小值：
2
121022.0V t F c ββγ= 或 H F c γ= 式中：
F ──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；
c γ──混凝土的重力密度（kN/m3）；取25KN/m3；
V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）；取h （由于是无对拉筋施工，所以混凝
土侧压力对支撑架的水平力较大，所以考虑采用分层浇筑方式控制浇注速度！）；
0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）；根据此工程的实际需要，我们取8小时；
1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取，掺具有缓凝作用的外加剂时取；取；
2β──混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm 时，取；坍落度为50～90mm 时，取；坍落度为110～150mm 时，取；根据混凝土实际坍落度160～200mm ，取。
H ──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）。取2米混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，图中
c F h γ/=，h 为有效压头高度。 2
121022.0V t F c ββγ=
1
2
0.22258 1.2 1.15 1.060.72KN/m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ=
=25×2=50KN/m 2
取其中的较小值，F=50kN/m2
有效压头高度为：c F h γ/==50/25=2m 。
混凝土振捣荷载和倾倒荷载2KN/m2,混凝土压力值取52KN/m2。 ⑶ 支架数据
主线2m 高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案一）：
主线2m 高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案二）：
模板的强度、刚度检算
底板模板采用优质竹胶板，板厚15mm ，取1mm 宽度计算。 竹胶板力学特征：215151mm A =⨯==15×10-6m 2 ； 325.37151516
1
61mm bh W =⨯⨯⨯==
=×10-9m 3 ； 43328115112
1
121mm bh I =⨯⨯==
=281×10-12m 4 EI=9898×106×281×10-12=× EA=9898×106×15×10-6=148470N
2米横梁、腹板、翼缘转角下位置模板强度校核
荷载：68.880.00168.88/q m N m =⨯=，模板下方木支撑间距为10cm （边到边）
68.8868.8868.8868.8868.8868.880.10
0.10
0.10
0.10
0.10
0.10
x
0.05
-0.07
0.02
-0.05
0.03
-0.06
0.03
-0.05
0.02
-0.07
0.05
x
2.72
-4.17
3.64-3.25
3.38-3.51
3.51-3.38
3.25-3.64
4.17-2.72
x
跨中最大弯矩：2
0.10.07.M q l N m =⨯⨯= 弯曲应力： []90.07
1.871337.510
M Mpa Mpa W σσ-=
==<=⨯ 最大剪力： 0.6 4.18Q ql N == 剪应力： []633 4.180.418 1.7221510
Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯ 最大挠度： 4100
0.677
0.0150.25100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：腹板下分配方木间距（边到边）在10cm 以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。 过渡段位置（空箱下）模板强度校核
荷载：40.20.00140.2/q m N m =⨯=，模板下方木支撑间距为20cm （边到边）
40.240.240.240.240.240.20.20
0.20
0.20
0.20
0.20
0.20
x
跨中最大弯矩：20.10.17.M ql N m == 弯曲应力： []9
0.17 4.531337.510M Mpa Mpa W σσ-=
==<=⨯ 最大剪力： 0.6 4.87Q ql N == 剪应力： []6
33 4.870.487 1.7221510Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯ 最大挠度： 4200
0.677
0.1480.50100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：过渡段下分配方木间距（边到边）在20cm 以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。 标准段位置（空箱下位置）模板强度校核
荷载：22.620.00122.62/q m N m =⨯=，模板下方木支撑间距为20cm （边到边）
22.6222.6222.6222.6222.6222.620.20
0.20
0.20
0.20
0.20
0.20
x
跨中最大弯矩：20.10.10.M ql N m == 弯曲应力： []9
0.10 2.671337.510M Mpa Mpa W σσ-=
==<=⨯ 最大剪力： 0.6 2.74Q ql N ==
剪应力： []6
33 2.740.274 1.7221510Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯ 最大挠度： 4200
0.677
0.0830.50100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：标准段下分配方木间距（边到边）在20cm 以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。
侧模位置模板强度校核
根据侧压力的分布特点可知，翼缘位置侧压力为均布52KN/m2，竹胶板下支撑肋木选用10×10cm 方木，按一定间距纵桥向布置，竹胶板按支承在分布肋木上的连续梁进行受力分析，跨度取方木间距，取模板顺跨度方向1毫米宽计算。采用12mm 竹胶板板。
竹胶板力学特征：213121mm A =⨯==13×10-6m 2 ； 3224121216
1
61mm bh W =⨯⨯⨯==
=24×10-9m 3 ； 43314412112
1
121mm bh I =⨯⨯==
=144×10-12m 4 EI=9898×106×144×10-12=1425312× EA=9898×106×12×10-6=118776N
荷载：520.00152/q m N m =⨯=，方木间距为10cm （边到边）
x
跨中最大弯矩：20.10.06.M ql N m == 弯曲应力： []90.06 4.441313.5010
M Mpa Mpa W σσ-=
==<=⨯ 最大剪力： 0.6 3.16Q ql N == 剪应力： []6
33 3.160.53 1.722910Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯ 最大挠度： 4100
0.677
0.050.25100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：12mm 厚度的侧模面板的强度及刚度满足设计要求。 方木的强度和刚度检算 方木力学特征：肋木截面特性
A=10×10=100cm2
22
3
1010166.6766bh W cm ⨯=== 33
4
1010833.331212bh I cm ⨯===
EI=9000×106××10-8=.㎡ EA=9000×106×100×10-4=N
2米横梁位置下：
方木单根长400cm ，间距20cm （中-中），U 型钢间距60cm 、90cm ，按4跨等间距连续梁计算，取20cm 宽度折算为线荷载,
268.88/10000.2013776/q KN m m N m =⨯⨯=
137761377613776137760.90
0.90
0.90
0.90
x
20.11195.6.M ql N m == 弯曲应力： []1195.6
7.1712166.67M Mpa Mpa W σσ===<=
满足要求 0.67527.6Q ql N == 剪应力： []4337527.6 1.13 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯
满足要求 最大挠度： 4900
0.677
0.76 2.25100400400ql l f mm mm El ==<==
满足要求
2米箱梁腹板、翼缘转角位置下：
方木单根长400cm ，间距20cm （中-中），U 型钢间距120cm ，按3跨等间距连续梁计算，取20cm 宽度折算为线荷载, 268.88/10000.2013776/q KN m m N m =⨯⨯=
1377613776137761.20
1.20
1.20
荷载布置图
x 1587.00
-1983.74
495.94
-1983.74
1587.00
弯矩图
x
6612.48
-9918.72
8265.60
-8265.60
9918.72
-6612.48
剪力图
x
1
2
3
4
( 1 )
( 2 )
( 3 )
位移图
20.11983.74.M ql N m ==
弯曲应力： []1983.7411.912166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
满足要求 0.69918.72Q ql N == 剪应力： []4339918.72 1.48 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯
满足要求 最大挠度： 41200
0.677
2.323100400400ql l f mm mm El ==<==
满足要求 过渡段空箱位置下（+）：
方木单根长400cm ，间距30cm （中-中），U 型钢间距120cm ，按3跨等间距连续梁计算，取30cm 宽度折算为线荷载,
240.2/10000.3012060/q KN m m N m =⨯⨯=
1206012060120601.20
1.20
1.20
荷载布置图
弯矩图
剪力图
1
2
3
4
( 1 )
( 2 )
( 3 )
位移图
20.11736.6.M ql N m == 弯曲应力： []1736.610.4212166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
满足要求 0.68683.2Q ql == 剪应力： []4338683.2 1.30 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯
满足要求 最大挠度： 41200
0.677
2.26
3.010*******ql l f mm mm El ==<==
满足要求 标准段空箱位置下（+）：
方木单根长400cm ，间距30cm （中-中），U 型钢间距120cm ，按3跨等间距连续梁计算，取35cm 宽度折算为线荷载,
222.62/10000.306786/q KN m m N m =⨯⨯=
6786678667861.20
1.20
1.20
荷载布置图
弯矩图
剪力图
x
1
2
3
4
( 1 )
( 2 )
( 3 )
位移图
20.1977.18.M ql N m ==
弯曲应力： []977.18 5.8612166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
满足要求 0.64885.92Q ql N == 剪应力： []4334885.920.733 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯
满足要求 最大挠度： 41200
0.677
1.27 3.010*******ql l f mm mm El ==<==
满足要求 侧模位置：
侧模荷载：252/10000.2010400/q KN m m N m =⨯⨯= ，方木间距20cm （中心距离），支撑方木的U 型钢间距为120cm ，分配方木长4m ，按跨度120cm 的3跨连续梁计算。
荷载布置图
x
弯矩图
x
剪力图
x
位移图
2
0.11497.6.M ql N m ==
弯曲应力： []1497.60
8.9912166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
0.67488Q ql N ==
剪应力： []4
337488.00
1.12 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-⨯=
==<=⨯⨯ 最大挠度： 41200
0.677
1.95 3.010*******
ql l f mm mm El ==<== 侧模分配方木铺设间距按翼缘转角最低处20cm （中心距离），往上逐步加宽到30cm （翼缘转角位置）！
冷弯双U 型钢的强度和刚度检算 大力神U 型钢是一种冷弯钢，其截面结构为： U 型钢力学参数：
A=1446mm 2=1446×10-6m 2
I=3300030mm 4=3300030×10-12m 4 W=55000mm 3=55000×10-9m 3 E=×105MPa
EI=×1011×3300030×10-12=.㎡ EA=×1011×1446×10-6=0N.㎡ 材质为Q345B
验算支撑主楞时，支撑主楞承受的是分配方木传递的集中荷载：
218n M Pl n += 2n
Q P = 4233
521384n n f Pl n EI
++= 2米横梁位置下：
横梁位置采用60cm （纵向）×90cm 、120cm （横向）的支架间距，双U 型钢延横向布置，布置间距为60cm ，最大跨度为120cm ，按3跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载
0()
X y q q L L ==m2××=
8265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.68265.6
1.20 1.20 1.20
荷载布置图
弯矩图
剪力图
x
5785.9.M N m =
弯曲应力： []5785.9
52.6a 270255
Mp Mpa σσ=
=<=⨯ 满足要求 25485.6Q N =
剪应力：[]3325485.6
13.22157.52221446Q Mpa Mpa A ττ⨯=
==<=⨯⨯
满足要求 最大挠度： 12000.823 3.0400400
l f mm mm =<
== 满足要求 过渡段位置（空箱段位置）下（+）：
过渡段位置采用间距为：空箱位置90cm 、120cm （纵向）×90cm 、120cm （横向）的支架间距，双U 型钢延横向布置，布置间距最大为120cm ，跨度最大为120cm ，按3跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载，过渡段位置下方木的铺设间距为30cm ：
20()40.2/0.3 1.214472X y q q L L KN m ==⨯⨯=
14472.214472.214472.214472.214472.214472.214472.214472.214472.214472.214472.214472.214472.2
1.20 1.20 1.20
弯曲应力： []6512.49
59.2a 270255
Mp Mpa σσ=
=<=⨯ 满足要求
剪应力：[]3327135.4
14.07157.52221446Q Mpa Mpa A ττ⨯=
==<=⨯⨯
满足要求 最大挠度： 12000.94 3.0400400
l f mm mm =<
== 满足要求 标准段空箱位置下（板厚+、支架120*120）：
空箱段位置包括空箱段顶板、底板荷载，双U 型钢延横向布置，布置间距为120cm ，跨度为120cm ，按3跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载，横梁下方木的铺设间距为30cm ：
0()
X y q q L L ==m2××=
8143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.2
1.20 1.20 1.20
荷载布置图
弯矩图
剪力图
位移图
弯曲应力： []3664.433.31a 270255M Mp Mpa W σσ=
==<=⨯ 满足要求 剪应力：[]3315268.5
7.92157.52221446Q Mpa Mpa A ττ⨯=
==<=⨯⨯
满足要求 最大挠度： 12000.53 3.0400400
l f mm mm =<
== 满足要求 标准段空箱位置下（板厚+、支架120*180）：
空箱段位置包括空箱段顶板、底板荷载，双U 型钢延横向布置，布置间距为120cm ，跨度为180cm ，按2跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载，横梁下方木的铺设间距为30cm ：
0()
X y q q L L ==m2××=
8143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.28143.2
1.80
1.80
荷载布置图
弯矩图
剪力图
位移图
弯曲应力： []6870.862.46a 270255M Mp Mpa W σσ=
==<=⨯ 满足要求 剪应力：[]3316031.8
8.31157.52221446Q Mpa Mpa A ττ⨯=
==<=⨯⨯
满足要求
支架计算书
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2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼 缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按 120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下 立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶 板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。
钢筋支架计算书(完整版)
钢筋支架计算书 一、参数信息： 钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。 型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。 作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 上层钢筋的自重荷载标准值为 1.3kN/m 施工设备荷载标准值为 3.25kN/m 施工人员荷载标准值为 1.95kN/m 横梁的截面抵抗矩W=49cm3 52 横梁钢材的弹性模量E=2.05 × 10N/mm 4 横梁的截面惯性矩I=245cm 立柱的高度 h=1.50m 立柱的间距 l=1.20m 钢材强度设计值f=205.00N/mm2 立柱的截面抵抗矩W=49cm3 二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 静荷载的计算值q 1=1.2 ×1.3+1.2 × 3.25=5.46kN/m 活荷载的计算值q 2=1.4 × 1.95=2.73kN/m
支架横梁计算荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图( 支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08× 5.46+0.10× 2.73)× 1.202=1.022kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10× 5.46 +0.117× 2.73)× 1.202=-1.246kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =1.246 × 106/49000=25.429N/mm 2 支架横梁的计算强度小于205.0N/mm 2, 满足要求 ! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1= 1.3+3.25=4.55kN/m 活荷载标准值q2= 1.95kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677× 4.55 +0.990× 1.95)× 12004/(100× 2.05× 105× 2450000)=0.207mm 支架横梁的最大挠度小于1200/150 与 10mm,满足要求 !
桥架支架计算书
桥架支架计算书 摘要： 1.引言 2.桥架支架的概述 3.桥架支架的计算方法 4.桥架支架的设计要点 5.结论 正文： 1.引言 随着我国基础设施建设的不断发展，桥梁工程在国民经济中的地位日益重要。桥架支架作为桥梁工程中的重要组成部分，其设计和计算对于桥梁的安全稳定具有举足轻重的作用。本文旨在介绍桥架支架的计算方法以及设计要点，以期为相关工程技术人员提供参考。 2.桥架支架的概述 桥架支架是指用于支撑桥架的结构体系，通常由立柱、横梁、斜撑等构件组成。桥架支架的主要功能是承受桥架的自重、行车荷载以及风荷载等，并将这些荷载传递至桥梁基础。因此，桥架支架的设计和计算应充分考虑这些荷载因素，以确保桥梁的安全稳定。 3.桥架支架的计算方法 桥架支架的计算主要包括以下步骤： (1) 确定荷载：根据桥梁所处的环境和使用条件，确定桥架支架需要承受
的荷载类型，如自重、行车荷载、风荷载等。 (2) 计算荷载效应：根据荷载类型和数值，计算桥架支架在各个位置的荷载效应。 (3) 选择计算模型：根据桥架支架的结构形式和受力特点，选择合适的计算模型进行内力分析。 (4) 计算内力：根据所选计算模型，计算桥架支架在各个位置的内力，如弯矩、剪力等。 (5) 检验强度：将计算得到的内力与材料强度进行对比，以确保桥架支架具有足够的强度和稳定性。 4.桥架支架的设计要点 (1) 选择合适的材料：桥架支架的材料应具有良好的强度、刚度和耐久性，以满足桥梁的使用要求。 (2) 合理设置构件：桥架支架的构件应根据受力特点进行合理设置，以提高结构的稳定性和承载能力。 (3) 考虑温度影响：设计桥架支架时，应充分考虑温度变化对结构产生的内应力，以确保桥梁在各种气候条件下的稳定性。 (4) 考虑地震影响：在地震区设计桥架支架时，应根据地震烈度和场地类别，采取相应的抗震措施，以提高桥梁的抗震能力。 5.结论 桥架支架作为桥梁工程中的重要组成部分，其设计和计算对于桥梁的安全稳定具有举足轻重的作用。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数 1.1支架 立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2 截面积A=450mm2 惯性距I=11.36cm4 抵抗距W=4.73 cm4 回转半径i=15.9mm 每米长自重G=5.3kg 1.2木材容许应力及弹性模量 按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。 落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa 1.3竹胶板容许应力及弹性模量 容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。 二、结构计算 施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。 计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2 ②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2 ③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2 ④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2 ⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2 ⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。 ⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。 2.1脚手架验算 1.立杆稳定性计算 盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布
现浇梁支架盘扣支架计算书
附件1:现浇梁支架验算 10.1结构布置 H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10x10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10x5cm 方木间距25cm。盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mmx3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mmx3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。 10.2荷载取值 混凝土容重：26kN/m3 支架架体自重：0.15 kN/m 模板合计考虑，取2.0kPa 施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa 振捣荷载：2.0kPa 10.3风荷载计算 查表的深圳市基本风压基本风压：％=4.5 kN/m2 地面粗糙度：C类（有密集建筑群市区） 模板支架顶部离建筑物地面高度（m）：13.5m 风荷载高度变化系数&=0.65 风荷载体型系数出=0.158 风荷载标准值：%=%也％=0°46kPa 10.4荷载组合 注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度
计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。 10.5结构验算 新浇筑混凝土自重标准值：Q2=1.5X26 =39KPa 模板自重标准值：Q1=2 KPa 施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载:Q4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值： 荷载标准值Q k=Q]+Q2+Q3+Q4=44KPa 荷载设计值Q d=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）=53.4KPa 10.6模板验算 模板采用15mm竹胶板直接搁置在10x10cm方木上间距30cm。 （1）、强度计算 取单位宽度计算，受力简图为三跨连续梁均布荷载作用。 q 三跨连续梁受力简图 弯矩M=0.1ql2=0.1x53.4x0.32=0.4806kN・m 强度o=M/W=（0.4806x106）/（37500）=12.8MPa<15 MPa 满足要求 （2）、刚度验算 0.667ql 4 挠度验算f= =0.34mm<〃400 =0.75mm满足要求 100EI 10.7次龙骨验算 （1）、腹板验算： 1）、强度计算 按照三跨连续梁计算，跨度0.9m，次龙骨为10X10方木腹板下方间距0.2m 弯矩M=0.1ql2=0.1x53.4 x 0.2 x 0.92=0.86kN・m 剪力V=0.6ql=0.6x53.4x0.2x0.9=7.7kN
光伏支架计算书
光伏支架计算书 一﹑基本参数 1﹑工程所在地区：曹县 2﹑电池板安装倾角：31° 3﹑地理位置靠近喀什 50年一遇基本风压0.4 kN/m2 50年一遇基本雪压0.3 kN/m2 4﹑电池板规格：1650*992*35 mm 18.5 kg 5﹑地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区 B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区C类：指有密集建筑群的城市市区 D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 依照上面分类标准，本工程按A类地形考虑 GB 50797-2012 光伏发电站设计规范分析所用软件 MDSolids 二﹑风荷载标准值Wk=βz μs μz Wo βz——风振系数，取1.0 μs——风荷载体型系数，取1.4
μz——风压高度变化系数，按5米，取1.17 Wo——基本风压=400 N/m2 计算结果：Wk=βz μs μz Wo=1.0*1.4*1.17*400=655 N/m2 三﹑雪荷载标准值Sk=μr So μr——屋面积雪分布系数，取1 So——基本雪压=0.3 KN/m2 计算结果：Sk=μr So=0.8*0.3=0.24 kN/m2 四﹑支架所受外部载荷（单块电池板） 面积A=1.65*0.992=1.64 m2 风荷载作用在单块电池板上的正压力： F风=Wk A=655*1.64=1074 N
雪荷载作用在单块电池板上的正压力： F雪= Sk cos31°A=240*0.86*1.64=338.5 N 单块电池板重量的分力（垂直于电池板方向）： G’=m g cos31°=18.5*9.8*0.86=156 N 计算结果： F总=1.4 F风+ 1.4 F雪0.7 + 1.2 G’=1.4*1074+1.4*338.5*0.7+1.2*156=2023 N 五、组件梁校核 F总=2023 N F总/2=2023/2=1012 N F总/4=2023/4=506 N 组件梁用U形钢U41x62x2.5，截面属性如下：
钢筋支架计算书
钢筋支架计算书 钢筋支架，也被称作马凳，被广泛应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板、大型设备基础以及高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。这种支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高以及上部操作平台的全部施工荷载。需要对水平杆进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及混凝土冲击荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，通常采用钢筋。 对于参数信息，7-1#塔楼核心筒区域按照0.8×0.8米布置，7-2#塔楼核心筒区域按照1.5×1.5米布置，非核心筒区域立杆 按照1.5×1.5米布置。 恒荷载包括施工设备、材料恒荷载以及钢筋自重荷载。设备和材料恒载考虑为0.4kN/m。针对7-1#塔楼底板钢筋（上层 钢筋28@2双层双向，下层钢筋32/36@15单层双向）的恒荷
载，28钢筋每米重量为4.84kg，计算0.8m×0.8m范围内 28@2mm的钢筋恒荷载标准值，0.8m宽度范围内共有4根， 则每平方米钢筋恒荷载为（4.84×0.8×4×4）/（0.8×0.8） =96.8kg/m2，即0.968kN/m2.钢支撑横梁自重为0.8×4.84/ （0.8×0.8）=6.5kg/m2，即0.6kN/m2.因此，钢筋自重的线荷载为（0.968+0.6）×0.8=0.822kN/m。 针对7-2#塔楼底板钢筋（上层钢筋32@16单层双向，下 层钢筋32@16单层双向）的恒荷载，32钢筋每米重量为 6.31kg，计算1m×1m范围内32@16mm的钢筋恒荷载标准值，1m宽度范围内共有7根，则每平方米钢筋恒荷载为 （6.31×1×7×2）/（1×1）=88.34kg/m2，即0.883kN/m2.钢支撑 横梁自重为1×6.31/（1×1）=6.31kg/m2，即0.6kN/m2.因此， 钢筋自重的线荷载为（0.883+0.4）×1=1.28kN/m。 1×1.46×.82-.117×.56×.82=-.05kN·m 4）挠度计算 按照三跨连续梁的受力情况，支架横梁在两端支座处转动，中间支座不转动，因此支架横梁的最大挠度出现在中间支座处。根据三跨连续梁的挠度公式，支架横梁的最大挠度为 δ
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？3）、设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。 4）、简图 2、荷载计算 1)、模板重量：G1= 4.8T; 2 )、支架重量：G2 = (20<4Xl.2X3.84+(W4+220^3.84+2ax2Xl.35) X20/1.2<1.2=18.4；T 3)、混凝土重量：G3=( 11.46 X 1.75-10.96 X 0.35-2 X 1.43 X 0.6 )
X 1.9 X 2.5=68.89T; 2 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4= 0.001 X 11.46 X 1.9 X 10 =2.18T; 5)、振动荷载：G5= 0.001 x 11.46 x 1.9 x 102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G阡G4+ G5 / n; n=20x 4=80;N1=1.23tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48x 3.5 钢管: A=489mm i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取=1。 立柱抗压强度复核：=1.2 x N1x 104/A=25.15 MPa <[ ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核：二L/i=76;查GBJ17-88得=0.807 4 = 1.2 x N1x 104／( A)=30.18 MPa <[ ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=( G1+ G3+ G4+ G5)／n= 1tf; 扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2x Rc= 1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5 排设45 度剪力撑。 二、悬空支架 1 、说明：
楼梯模板支架计算书
楼梯模板计算书 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.7；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式：双扣件； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12； 木方弹性模量E(N/mm2):8415.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.44；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.66；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3 I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为120mm，踏步高度为150mm，宽度为280mm，每一梯段板
的踏步数为14步。 钢筋混凝土梯段板自重为： 1/2×0.15×24＋0.12×24/0.858 = 5.157 kN/㎡ 其中：αcos = 3920/2223503920+= 0.858 q 1 = 5.157×1+0.5×1 = 5.675 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q 2 = 2×1= 2 kN/m ； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql 2 其中：q 为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.675+1.4×2）×αcos = 8.245kN/m 最大弯矩M=0.1×8.245×2502 = 51533.6 N ·mm ； 面板最大应力计算值σ =M/W= 51533.6/37500 = 1.374 N/mm 2； 面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm 2； 面板的最大应力计算值为1.374 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值12 N/mm 2,满足 要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为： ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q 1= 5.675×αcos = 5.675×0.858 = 4.869 kN/m 面板最大挠度计算值ν= 0.677×4.869×2504/(100×8145×281250)=0.056 mm ； 面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm ； 面板的最大挠度计算值0.056mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=b ×h 2/6=6×8×8/6 = 64.0 cm 3； I=b ×h 3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm 4；
临时支架计算书
临时支架计算书 临时支架的计算参照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》。 模板支架搭设高度为7.0 米，搭设尺寸为：立杆的横距 b = 0.30 米，立杆的纵距 l = 0.30 米，立杆的步距 h = 1.20 米。 落地平台支撑架立面简图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为Φ48×3.50。
一、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： q 11 = 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q 12 = 48.000×0.300 = 14.400 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p 1 = 2.000×0.300 = 0.600 kN/m 2.强度计算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q 1= 1.2 × q 11 + 1.2 × q 12 = 1.2×0.240+ 1.2×14.400 = 17.568 kN/m； 均布活载：q 2 = 1.4×0.600 = 0.840 kN/m； 最大弯距 M max = 0.1×17.568×0.3002 + 0.117 ×0.840×0.3002 = 0.167 kN.m ； 最大支座力 N = 1.1×17.568×0.300 + 1.2×0.840×0.300 = 6.100 kN； 截面应力σ= 0.167×106 / (5080.0) = 32.866 N/mm2； 纵向钢管的计算强度 32.866 小于 205.000 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下: 均布恒载: q = q 11 + q 12 = 14.640 kN/m；
涵洞支架计算书
满堂支撑架计算书 一、工程概况 S343改建工程A4标段工程，K59+019钢筋混凝土箱涵为排水涵，总长28.4m，分左右两孔，单孔断面尺寸为4m×3m，底板、涵身、顶板厚均为45cm，采用C30混凝土浇筑。断面尺寸详见下图1。 注：图中标注均以cm计； 图1 K59+019钢筋混凝土箱涵断面尺寸 二、顶板支撑架方案综述 顶板支撑架拟采用满堂支撑架，钢管采用,48×3.5mm（Q35A），步距为120cm，横距为80cm，纵距为100cm。模板采用15mm厚木胶合板，模板支撑主梁采用10cm×10cm方木，间距80cm（无悬挑），次梁采用10cm×5cm方木，间距30cm（最大悬挑40cm）。剪刀撑按普通型设置具体布置如下图2所示：
注：图中标注均以cm计； 图2-1 断面尺寸图 注：图中标注均以cm计；图2-2 立面布置图
三、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 500 17-2003 四、荷载 施工人员及设备荷载标准值根据《建筑施工模板安全技术规范》页15取值，模板及其支架自重标准值按《建筑施工模板安全技术规范》页14取值，其中模板支拆均不考虑风荷载。具体取值详见表1 表1 荷载标准值取值表
五、面板验算 按《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.2取面板抗弯强度设计值为12MPa，弹性模量为4200MPa。 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1“面板可按简支跨计算”的规定，另据实楼板面板搁置在梁侧模板上，因此按简支梁计算，取1m 单位宽度计算。计算简图如下： 截面抵抗距W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，截面惯性矩I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算 q1=0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b =0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×2.5， 1.35×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7× 2.5] ×1 =16.05kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
支架计算书
一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m³；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa
模板支架计算书
模板支架 计 算 书
一、大要： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为 1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设表示图以下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3 浇注砼自重标准值：24KN/m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2 架承载力验算：
q 100010001000 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求 挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能够滿足，应采用措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴 向力设计值之和，即：
支架计算书1
跨公路段支架受力计算 一、概述 为保证道路交通畅通，跨路支架采用砼基础，钢管柱结合工字钢支架形式。 二、基本材料 1、型钢 I36a工 :Ix=15796cm4,Wx=877.2cm3,60Kg/m I56a工 :Ix=65576cm4,Wx=2342cm3,107Kg/m υ219×6螺旋焊管：i=7.54cm4,A=40.15cm2,31.78 Kg/m 钢离柱：i=26.45cm4,A=115.64cm2,110 Kg/m 钢材：E=2.1×105Mpa,f=215 Mpa 2、方木：10cm×10cm 容重8.5KN/m3,E=9×103Mpa,f=9Mpa 3、竹胶合板：容重8.5KN/m3 三、荷载计算 1、混凝土自重：1279.8*26/(14.75*100)=22.56kn/m2； 2、施工荷载：6.5KN/m2. q=29.06 KN/m2 四、钢柱检算 （1）单根钢离柱所受竖向最大荷载为：Q=642kN i=26.45cm，h=4m→λ=h/I=15 查表得；ψ=0.983 A=115.64cm2
其允许承载力： P=ψA[σ]=0.983×115.64×215/10=2443KN>Q （2）单根螺旋焊管所受竖向最大荷载为：Q=642kN i=7.54cm，h=4.2m→λ=h/I=56 查表得；ψ=0.828 A=40.15cm2 其允许承载力： P=ψA[σ]=0.828×40.15×215/10=71.4KN>Q 五、 I56a工字钢检算 I56a工字钢受力最大端可偏于安全地简化为跨度10.2m，承受分布荷载为60.3KN/m简支梁计算。 Mmax=ql2/8=0.125×60.3×10.22=784KN·m； Q=29.06*4.1+10*4.1*0.6/10.2+1.27=122.56 KN Mmax=ql2/8=0.125×122.56×10.22=1593.86KN·m； σmax= Mmax/W j=784/4684=167Mpa<[σ]=215Mpa; σmax= Mmax/W j=1593.68/4684=167Mpa<[σ]=340Mpa; f max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03m f max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03m 计算挠度稍大，可通过设置拱度解决。
钢筋支架计算书
钢筋支架计算书 1参数信息 本工程塔楼区域钢筋支架按照6×6m布置。 ●恒荷载： ➢设备、材料恒载:考虑为0kN/㎡。故线荷载为：0×6=3.2 kN/m。 ➢钢筋自重荷载： 基于裙房底板较薄（800mm），配筋T:ø20@150、B：ø 20@200双向布置通长筋，钢筋自重轻，结合以往施工经验，采用钢筋支架即可满足支撑上部荷载，故此仅考虑塔楼、集水坑区域的支撑计算。 3600mm厚底板：钢筋（2ø36@150双向通长筋，中部沿厚度方向2ø20@150钢筋网片）的恒荷载，ø 36钢筋自重7.99kg/m，钢筋定长为12m，计算12×12m范围内上层筋ø 36@150的钢筋恒荷载标准值，9m宽度范围内钢筋共计4×12/0.15=320根，横梁每平方米钢筋恒荷载为（7.99×12×320）/（12×12）=213.1kg/㎡,即13kN/㎡。故钢筋线荷载为：13×6=3.408kN/m；同理可得中层筋线荷载0.53 kN/㎡。 2600mm厚底板：钢筋（2ø25@200双向通长筋，中部沿厚度方向2ø16@150钢丝网片），按照上述计算同理可得：上层筋线荷载为23 kN/㎡，中层筋线荷载0.34 kN/。 ●施工活荷载： 包括设备荷载，混凝土冲击荷载、施工人员荷载等。综合考虑各种因素设备荷载和混凝土冲击荷载取值为0kN/㎡，及线荷载为0×6=3.2 kN/m。 2计算 ●横梁计算 根据本工程大底板施工区域工程特点，3600厚底板区域居中，且占大部分区域，为加快施工进度，便于支架布设，上层筋横梁统一采用[8热轧普通槽钢，中层筋横梁统一采用L50×5角钢。支架横梁按照五跨连续梁进行强度和挠度计算，计算选取荷载最大情况（采用理正工具箱计算）。 ------------------------------------------------------------------ 计算项目: 上层筋横梁([8槽钢) ------------------------------------------------------------------- [ 基本信息] 左支座简支右支座简支跨号跨长(m) 截面名称 1 600 热轧普通槽钢(GB707-88):xh=[8(型号) xh=[8 2 600 热轧普通槽钢(GB707-88):xh=[8(型号) xh=[8 3 600 热轧普通槽钢(GB707-88):xh=[8(型号) xh=[8 4 600 热轧普通槽钢(GB707-88):xh=[8(型号) xh=[8 5 600 热轧普通槽钢(GB707-88):xh=[8(型号) xh=[8 [各跨截面几何特性] WxB—截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA—截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB—截面右侧对y轴的抵抗矩。 γx1—截面上部的塑性发展系数。 γx2—截面下部的塑性发展系数。 [各跨材料特性] -1-
坡屋面楼板模板高支架计算书
坡屋面楼板模板高支架计算书 坡屋面支模荷载计算说明 该坡屋面坡度i=0.283，tanα=0.283 水平面夹角α=15.8° 荷载增大系数k=1/cos15.8°=1.04。 以下利用专业软件计算坡屋面结构支模中，楼板截面高度、模板自重、砼内钢筋含量、每平方米施工荷载等，均乘以1.04后再进行计算。 楼板楼板现浇厚度为0.13米，模板支架搭设高度为17.20米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 模板面板采用胶合面板，厚度为15mm， 板底龙骨采用木方: 40×80；间距：300mm;
梁顶托采用双钢管: 48×3.0。 采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式。 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 一、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 27.150×0.125×0.900=3.054kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.360×0.900=0.324kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.600×0.900=2.340kN/m 均布线荷载标准值为： q = 27.150×0.125×0.900+0.360×0.900=3.378kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 1.00×[1.35×(3.054+0.324)+1.4×0.9×2.340]=7.509kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 M = 0.1q1l2 = 0.1×7.509×0.3002=0.068kN.m σ = M / W < [f] 其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； 经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.068×1000×1000/33750=2.002N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.378×3004/(100×4200×253125)=0.174mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、板底龙骨的计算
支架计算书知识讲解
万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程（三标段） (桃子园大桥) 连续梁0号块 施 工 专 项 方 案 审批人： 审核人： 编制人： 编制单位：苏州市政园林工程集团有限公司 编制时间：2016年9月
目录 一工程概况 (3) 二专项施工方案概况 (4) 三专项施工工艺及主要施工方法 (4) 1）施工工艺流程 (5) 2）施工方法 (5) 四支撑架设计验算 (6) （一）施工方案编制依据 (6) （二）施工方案设计参数 (7) （三）荷载计算 (7) （四）内力计算及结构设计 (8)
一工程概况 桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为（55+100+55）m+（3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为（55+100+55）m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；桩底高程147.728m，左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。 主桥上部结构为（55＋100＋55）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按1.8 次抛物线变化。箱梁腹板根部厚75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm 变至至50cm。箱梁顶板厚度30cm。箱梁顶宽18.49m，底宽9.786m，顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm。箱梁顶设有2%的单向横坡。箱梁浇筑分段长度依次为：12m（0 号段）+3×3.0m+4×3.5m+5×4.0m。 0号块箱梁长12m（墩柱中心线两边各6米），设计为单箱双室截面，顶宽18.49m、顶板悬臂长度外侧2.5m内侧2.4m，底宽9.786m，梁高6.5m，
支架计算书
跨铁路鹰架检算 1.支架结构形式 双拥大桥横跨柳江，位于下茅洲屯以北；连接北外环路与双拥大道，进一步完善城市路网规划与城市拓展的重点工程，优化城市经济结构与发展空间。 引桥宽37m，分左右幅，单幅宽18m，梁高2m；13#～14#墩跨度35m，单箱三室，横跨湘桂铁路，成桥后净空8.637m。设计在横跨铁路之间搭设鹰架施工。具体支撑结构是:底模采用15mm 竹胶板，底模下横桥向铺设8X8cm方木，间距20cm，竹胶板与肋木间采用铁钉固定，方木下方设置贝雷梁施工作为主要支撑构件。在铁路两边各搭设2排钢管支墩作为贝雷梁的立柱，形成整体式门架。 2.底腹板支架检算 2.1模板检算 2.1.1结构受力分析及模型的建立 模板系统主要受到来自砼自重，倾倒和振捣砼产生的动荷载，人群机具荷载等。由于腹板下方贝雷片与方木均为满铺，可按照底板加厚段（0.5m）下竹胶板为计算依据，具体计算如下： (1)砼自重： q 1 =26*1=26KN/m2 (2)倾倒和振捣砼荷载: q 2 =4KN/m2 (3)人群机具荷载: q 3 =2.5KN/m2 故：模板所受到的荷载设计值是： q=1.2q 1+1.4q 2 +1.4q 3 =40.3KN/m2 结构采用midas建立模型，将其简化为简支0.2*0.8m的单向板计算。具体计算
（2）刚度检算 []mm ω = .0= =ω < l mm3.1 150 06 / 满足要求 2.2横向分配梁检算 2.2.1结构受力分析及模型的建立 横向分配梁采用8*8的方木，间距0.2m，主要受到来自砼自重，倾倒和振捣砼产生的动荷载，人群机具荷载，及模板自重，其荷载简化为腹板和底板两种情况，具体计算如下： （1）腹板下荷载计算 Q1=1.2*26*2*0.2+1.4*6.5*0.2+1.2*1*0.2=14.54KN/m