钻井井架、底座的设计计算

［Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ］书名＝钻井井架、底座的设计计算

作者＝常玉连

页数＝２５２

ＳＳ号＝１０１７４６４５

出版日期＝１９９４年０６月第１版

前言

第一章　石油钻机井架、底座概论

第一节　井架的结构类型

一、塔形井架

二、前开口形井架

三、Ａ形井架

四、桅形井架

第二节　钻机底座的结构类型

一、层箱式底座（Ｂｏｘ　ｏｎ　ｂｏｘ）

二、箱块式底座（Ｒａｉｓｅｄ　ｆｌｏｏｒ　ｓｕｂｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）

三、自升式钻机底座（Ｓｅｌｆ　ｅｌｅｖａｔｉｎｇ　ｓｕｂｓｔｒｕｃｔｕｒｏ）第二章　井架、底座的计算原理

第一节　设计计算的基本规定

一、静强度规定

二、不稳定性规定

三、疲劳强度规定

四、动力反应的规定

五、脆性断裂的规定

六、塑性规定

七、小结

第二节　设计计算法

一、设计计算法概述

二、近似概率计算法

三、井架及底座的设计计算公式

四、井架及底座的失效概率

五、优化设计计算法

六、疲劳强度计算法

第三章　井架、底座的荷载

第一节　荷载的确定与计算

一、恒定荷载

二、工作荷载

三、自然荷载

四、安装荷载

五、整体拖运与运输荷载

六、动态井架的动力荷载

第二节　荷载的组合原则与计算方法

一、计算目的与荷载工况

二、荷载组合的模式法

第四章　结构与构件的连接计算

第一节　概述

一、井架及底座的连接方法

二、构件连接的力学性质

第二节　焊接连接的计算

一、焊接连接的形式与焊缝构造

二、对接焊缝中的应力

三、角焊缝中的应力

四、角钢构件的角焊缝

五、焊缝群的几何性质

第三节　销座耳板连接的计算

一、销座耳板连接的结构形式

二、耳板与座板中的应力分析

三、销轴、耳板和座板的计算

第四节　螺栓连接的计算

一、单个螺栓的计算

二、螺栓群的计算

第五章　井架与底座中梁类构件计算

第一节　梁类构件的结构类型及计算模型第二节　梁中内力及支座反力的计算

一、各类梁中内力及支座反力计算图表

二、弹性地基梁中内力及反力的计算

第三节　梁的截面估算

一、型钢梁的截面估算

二、组合梁的截面估算

第四节　梁中的应力及强度计算

一、单向弯曲梁中的应力

二、双向弯曲梁中的应力

三、非对称弯曲梁中的应力

四、梁中的局部压应力和折算应力

五、规范及梁的强度条件判定

第五节　梁的整体稳定计算

一、梁的整体稳定计算原理

二、规范中的计算公式及整体稳定系数

第六节　梁腹板的局部稳定计算

第六章　井架与底座中柱类构件计算

第一节　柱类构件的结构类型及计算模型

一、柱类构件的结构类型

二、柱类构件的计算模型

第二节　轴心受力柱的计算

一、轴心受力柱的强度、刚度计算

二、轴心受压柱的稳定计算

第三节　压弯柱的计算

一、压弯柱的强度计算

二、压弯柱的稳定计算

第四节　柱的计算长度

一、结构中实腹柱的计算长度

二、变截面格构柱的整体计算长度第七章　井架的计算

第一节　井架的基本参数

一、最大钩载

二、井架的高度

三、二层台容量

四、井架的最大抗风能力

五、其它参数

第二节　井架的计算模型

一、井架计算模型的概述

二、塔形井架的计算模型

三、前开口形井架的计算模型

四、Ａ形井架的计算模型

五、桅形井架的计算模型

六、计算工况对计算模型的影响

七、有限单元法计算井架整体稳定的计算模型

第三节　井架整体的静力计算

一、有限元法的基本概念

二、桁架结构的有限元分析原理

三、刚架结构有限元计算简述

四、计算程序与计算框图

五、井架静力计算实例

第四节　井架的疲劳计算

一、井架疲劳强度分析的计算步骤

二、井架疲劳强度计算实例

第五节　井架的整体稳定计算

一、井架整体稳定计算的理论折算法

二、井架整体稳定计算的有限元法

三、井架整体稳定计算实例

第八章　钻机底座的计算

第一节　底座的基本参数

一、钻台高度

二、转盘梁最大静载荷

三、立根盒最大静载荷

四、立根盒容量

第二节　底座的计算模型

一、空间刚架－－土弹簧模型

二、空间梁、柱、板和土弹簧混合模型

第三节　底座的整体静力计算

一、整拖ＺＪ－－１５Ｄ钻机底座结构分析

二、ＺＪ－－３２Ｊ钻机箱块式钻机底座的结构分析

附表

参考文献

海洋石油钻井平台钻井井架应用和发展分析

海洋石油钻井平台钻井井架应用和发展分析发表时间：2018-12-14T10:04:10.780Z 来源：《防护工程》2018年第26期作者：朱宜生 [导读] 中国海洋需要发展的庞大的宝藏盆地，其有着非常漫长的海岸线以及比较广博的领海。中海油田服务股份有限公司湛江分公司海洋石油981 广东湛江 524057 摘要：中国海洋需要发展的庞大的宝藏盆地，其有着非常漫长的海岸线以及比较广博的领海。海洋石油资源所进行开发以及开发保证我们国家油气资源供应起到了非常主要的意义。当前，在对于石油资源进行开发的过程中，它已经在对近海资源进行开发上发展到了深海以及深海地区。海洋钻探逐渐在1000-3000m的浅井发展到了10000多米的深井。海上石油钻井平台主要是海洋石油以及天然气资源开发所不能够忽视的设备。井架属于海上石油钻井平台上非常主要的一种设备。其和陆上石油勘探过程中所选择的井架比较起来，海上石油钻井平台其运用的井架结构要更为复杂，同时也需要有更高的工作可稳定性。近几年随着我们国家科学技术的进步以及社会对于海上石油钻井平台需求上的提升，海上石油钻井平台上的井架也不断的更细你和发展。通过持续的开发与创新，这一结构能够更好的去对海上石油钻井的需求给予满足。基于此，本文对其进行了相关的分析与总结。关键词：海上石油钻井平台;井架;应用;发展趋势前言：石油资源是“工业之血”，是现代文明发展的重要基石。随着经济的快速发展，中国对石油资源的需求日益增加，但不幸的是，中国的陆上石油资源相对稀少，与国外石油资源相比，国内陆上石油和天然气资源的数量远远不能够满足需求。中国的海域面积广阔。据不完全统计，已发现的石油和天然气资源在海洋中分布的石油和天然气资源现已占探明储量的34％左右。因此，海洋石油资源的勘探和开采现在和暂时是油气资源勘探和开采的重点。在海上石油资源勘探中，海上石油钻井平台是不可或缺的设备，钻井井架是海上石油钻井平台的重要设备之一。其设计和结构是否适合采矿效率和海上石油钻井平台的开采安全性就变得十分的主要重要。 1 钻井井架在海洋石油钻井平台上的主要意义海上石油钻井平台上的钻井井架主要用于安装起重机，钻井井架附件和储存高跟鞋。在钻井井架的操作期间，需要悬挂巡洋舰，大钩，钻等，并且钻井井架将承受相对较重的负荷。因此，在海上石油钻井平台钻井架的设计过程中，必须确保它能承受相当大的重量负荷。并有一定的工作空间。 2 当今海上石油钻井平台上钻井井架的核心形式 2.1带有辅助工作平台的海上石油钻井井架当前，海上石油钻井平台运用了非常多的钻井平台。为了十二大海上石油钻井的井架工作效率能够在钻井井架上使得其自身的外部辅助工作平台得到提升，并使其能够进行有效的改造。在辅助工作平台上去设置了两个鼠洞，鼠洞其主要的组员就是离线连接根部并使用根盒去进行连接。尽管这样的一种改进形式能够在很大程度上使得钻井井架其自身的运行效率得到提升，可是在对其进行改造的时候，还需要将旧塔进行拆除然后去安装新的塔，这样才能够使得改造的工作量得到提升，新塔在装修之后去完成了相关的修改。新的开口结构改造将会令新塔改造后的强度以及稳定性满足相关的要求，所以一定要强化塔架的架设。 2.2自升式钻井井架海上钻井平台钻井井架中使用的自升式井架类似于陆地上使用的K型井架结构。主体结构主要分为4-5个部分，但其升力模式高于陆地悬浮。钻井井架的类型有很大差异。在工作之前，陆上自升式井架首先需要在平台上安装底部和提升工具，然后使用提升装置通过安装在顶部的起重机实现提升，并保持在提升后的位置。相邻部分固定连接，然后由相应的提升装置提升。其余部分的执行方式与相关的提升操作相同。由于空间限制，用于海上石油钻井钻井井架的自升式井架空间受限较小，因此不能安装大型起重机，该起重机利用海上石油钻井平台上的绞车。为了完成井架的吊装作业，海上石油钻井井架采用模块化设计方法，可以方便快捷地完成安装和运输。然而，以这种方式完成的海上石油钻井平台井架结构和刚度相对较差，其结构类似于陆上井架结构。垂直箱位于海上石油钻井平台的钻井井架外，影响操作员。观察视野。自升式井架的模块化设计对加工，安装和结构稳定性有很高的要求，选择时需要全面考虑。 2.3海洋石油钻井平台塔型的钻井井架用于海上石油钻井平台的塔式钻井井架采用封闭的整体结构，钻井井架中使用的杆状岩心相交。柱式井架的立柱和横向斜杆通过角钢和高强度螺栓连接在一起，形成一体结构。通过采用这种结构，有效地提高了过渡部分连接的强度和刚度，同时降低了结构安装的难度。目前更广泛使用的是单斜塔式钻井井架。单斜塔钻井架的设计结构有效地减小了塔式钻井架的横截面尺寸，减轻了井架的重量，同时满足了垂直卸料和顶驱安装的要求。塔式起重机广泛用于当今的海上石油钻井平台。它们可以适应不同工作条件的需要，如浅海和深海。此外，塔架井架的底部有一个大开口，使井口能够获得更多活动。范围和站立能力使操作员可以很好地了解操作。然而，塔式井架存在一些缺点。塔式井架的结构以许多结构形式使用，这使其难以制造和制造。 2.4一个半塔通过在单个井架的基础上使井架的一侧膨胀以形成半井架结构以获得更好的井架空间来形成半塔结构，并且额外的空间可以用作预钻柱。减少海上石油钻井阶段的准备时间，从而有效提高海上石油钻井平台的钻井效率。半井架的形式现在用于自升式平台和半潜式平台。通过试验和比较，相对于传统的井架形式，使用半井架可以将井架操作的效率提高约17％。。随着海上石油钻井平台的钻井平台增加了预钻柱的面积，钻井井架跨度和钻井平台面积相应增加，重量也逐年增加。 2.5双联井架双联井架主要使用两个单井架之间存在的空间。两套游泳系统充分去对两个井口共同操作给予实现。一个提升系统主要是使用比较低的正常钻井操作，另一个提升系统主要使用一个相对比较慢的提升以及减少提升管以及防喷器。双井架具有极其广泛的应用范围，与传统井架相比其能够家操作的效率提升到大概23％。 3 海上石油钻井平台钻井井架的发展趋势鉴于海上石油钻井井架的重要作用，新技术的引进和应用应该能够开发和应用海上石油钻井井架钻井。在海上石油钻井平台钻井井架的开发中，应积极进行自升式井架的结构加固和优化，以便在深海甚至深海钻井中得到很好的应用。同时，塔架可以预先连接到钻柱上，

钻井常用计算公式

第四节钻井常用计算公式、井架基础的计算公式（一）基础面上的压力 nQ O +Q P 基= 4 式中：P 基——基础面上的压力，MPa ； n ----- 动负荷系数（一般取 1.25~1.40）； Q O 天车台的负荷=天车最大负荷+天车重量，t ； Q B ——井架重量，t ；（二）土地面上的压力 P 地=卩基+W 式中：P 地——土地面上的压力， MPa; P 基——基础面上的压力， MPa; W ――基础重量，t （常略不计）（三）基础尺寸 1、顶面积F i = 式中：F i 基础顶面积，cm2 ； B 2―― 土地抗压强度，MPa ； P 地——土地面上的压力， MPa 。 3、基础高度式中： H ――基础高度，m ; 2 F2、F1分别为基础的底面积和顶面积， cm ； P 基——基础面上的压力， MPa ； B 3 混凝土抗剪切强度（通常为（二）混凝土体积配合比用料计算 1、计算公式B i ――混凝土抗压强度（通常为 28.1kg/cm2=0.281MPa) 2、底面积式中：F 2 F 2= 2 基础底面积，cm ；

配合比为1 ： m ： n=水泥：砂子：卵石。根据经验公式求每 1m 3混凝土所需的各种材料如下: 1 一 □［十 n 2、混凝土常用体积配合比及用料量，见表 1-69。混凝土用途体积配合比每立方米混凝土每立方米砂子每立方米石子每1000公斤水尼水泥 kg 砂子 3 m 石子 3 m 水泥 kg 石子 3 m 混凝土 3 m 水泥 kg 砂子 3 m 混凝土 3 m 砂子 3 m 石子 3 m 混凝土 3 m 1?坚硬土壤上的井架脚，小基墩井架脚，基墩的上部分。 1 ：2 : 4 335 0.45 0.90 744 2 2.22 372 0.5 1.11 1.35 2.70 2.99 2?厚而大的突出基墩。 1 ：2.5 ： 5 276 0.46 0.91 608 2 2.20 304 0.5 1.10 1.57 3.10 3.6 3 3?支承台、浇灌坑穴及其他。 1 ：3 ：6 234 0.46 0.93 504 2 2.15 25 3 0.5 1.08 2.0 4.0 4.27 4?承受很大负荷和冲击力的小基墩。 1 ：1 ： 2 585 0.39 0.78 1500 2 2.56 750 0.5 1.28 0.67 1.34 1.71 5?承受负荷不大的基墩。 1 ：4 : 8 180 0.48 0.96 375 2 2.08 188 0.5 1.04 2.70 5.40 5.60 二、井身质量计算公式（一）直井井身质量计算 1、井斜角全角变化率式中：G ab ――测量点a 和b 间井段的井斜全角变化率，（° /30m ；水泥=2340 l+m+n kg g 5）：十△購朋亦

钻井液常规计算公式

钻井液常用计算一、水力参数计算：(p196-199) 1、地面管汇压耗： Psur=C×MW×(Q/100)1.86×C1 Psur---地面管汇压耗，Mpa（psi）； C----地面管汇的摩阻系数； MW----井内钻井液密度，g/cm3(ppg); Q----排量，l/s(gal/min); C1----与单位有关的系数，当采用法定法量单位时，C1＝9.818；当采用英制单位时，C1＝1； ①钻具内钻井液的平均流速： V1=C2×Q/2.448×d2 V1-------钻具内钻井液的平均流速，m/s(ft/s)； Q-------排量，l/s(gal/min); d-------钻具内径，mm(in)； C2------与单位有关的系数。当采用法定计量单位时，C2＝3117采用英制单位时，C2＝1。 ②钻具内钻井液的临界流速 V1c=(1.08×PV＋1.08(PV2＋12.34×d2×YP×MW×C3)0.5)/MW×d×C4 V1c -------钻具内钻井液的临界流速，m/s(ft/s)； PV----钻井液的塑性粘度，mPa.s(cps); d------钻具内径，mm(in) MW----钻井液密度，g/cm3(ppg); C3、C4------与单位有关的系数。采用法定计量单位时，C3＝0.006193，C4＝1.078；采用英制单位时，C3＝1、C4＝1。 ③如果≤V1c，则流态为层流，钻具内的循环压耗为 P p=C5×L×YP/225×d＋C6×V1×L×PV/1500×d2 ④如果V1>V1c，则流态为紊流，钻具内的循环压耗为 P p=0.0000765×PV0.18×MW0.82×Q1.82×L＋C7/d4.82 P p---钻具内的循环压耗，Mpa(psi); L----某一相同内径的钻具的长度，m(ft)； V1-------钻具内钻井液的平均流速，m/s(ft/s)； d------钻具内径，mm(in) MW----钻井液密度，g/cm3(ppg); Q-------排量，l/s(gal/min);

钢井架安装方案(优选.)

钢井架安装（拆卸）方案一、编制依据： 1、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001 2、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88-92 3、《钢井架技术说明书》 4、《施工现场平面布置图、结构图》二、工程概况：项目名称：佛罗伦斯尚苑二期C1、C2 地址：佛山市顺德区容桂街道扁窖社区居委会兴华路南使用单位：广东业城建筑工程有限公司安装单位：佛山市耀君建筑工程有限公司根据工程需要，安装2台钢井架物料提升机（见施工总平面布置图）。自编号为1#、2#，型号均为SS100，钢井架生产厂家为佛山市南海区聚龙建设机械有限公司，可安装高度为70.2m。钢井架安装周边环境均为空旷，无障碍物地段，无高压线，符合钢井架安装、拆卸和进退场要求。钢井架基础由总承包单位负责施工，并提供监理单位参加认可的隐蔽工程质量验收记录表。施工单位要保证钢井架的基础符合安装要求。三、钢井架情况（主要技术参数）： 1、额定载重量：800kg 2、额定荷载：10kw 3、钢井架安装总高度：70.2m （注：满足高于建筑物总高度6m即可）

4、钢井架标准节尺寸：3.1×2.1×1.8m (长×宽×高). 四、基础设计：详见《建设施工升降机安装基础设计算书》及附图。五、安装前准备工作 1、结合有关安装规范和现场实际情况，由工地质安员对安装人员进行安全技术交底。 2、人员组成：钢井架安装由项目部派1名施工员和1名质安员统一指挥，专业安装人员6人。 3、安装使用工具：80mm厚松木板1套，Φ16尼龙绳60m，1.5t滑轮1只，安全带6条，对讲机2台，安装活动扳手及工具袋、风电焊1套。六、安装步骤： 1、底架、标准节安装： ①用连接螺栓组装底架。 ②将底架安放在基础上，保证对角线长度差值不得超过最大边长的名义尺寸的3%。 ③用螺栓将立柱与底架翼板连接，然后装上横杆、斜杆及导轨。 ④重复③步骤继续安装三节标准节。 ⑤调整底架的水平及标准节垂直度，然后将底架牢固。 ⑥重复进行标准节加高作业，在达到附墙高度时安装附墙架。 2、附墙架安装 ①钢井架在搭设至15m时（即10节标准节位置）要搭设第1道缆风绳，每增高10m，增加1道缆风绳，缆风绳与地面夹角为45～60度。

井架安装工程施工组织设计方案

一、工程概况该井架为钢结构单斜撑式钢井架，分为主体和斜撑两部分组成，井架高度39.13米。该钢井架共分三层平台，标高分别为22.300米，26.450米，32.360米。其中下天轮平台标高为26.450米，上天轮平台标高32.360米。井架防腐方式为喷砂除锈，电弧喷涂，有机涂层封闭的防腐方式。井架的制作和防腐蚀已经完成，现在进入安装阶段。为了安全、有序、快捷、经济的完成本施工任务，特制定本措施。二、施工前的准备工作 1、施工前组织有关工程技术人员认真审阅图纸，查看现场实际情况，确定切实可行的施工方案； 2、对进场工器具及使用机械设备，经检测合格后方能使用； 3、组织劳动力进场，组织岗前培训，培训容包括：规章制度、安全施工、操作技术、精神文明教育和施工进度、施工质量及施工技术交底工作； 4、向施工人员进行施工措施和技术安全交底，把工程的施工计划和施工技术要求安全注意事项等，详尽的向施工人员讲解清楚，以保证施工安全。 5、开工后应按消防要求，现场设置消防设施；三、施工顺序 1、测量放线；

2、构件进场，现场进行斜撑及主体的组装和焊接，焊后无损检测； 3、焊接后现场补漆； 4、地锚和稳车布置好后进行钢丝绳穿绕； 5、吊车进场，两台吊车对斜撑架进行抬吊至60°，再使用稳车把斜撑井架提升至设计高度； 6、使用两台吊车共同对主体抬吊至井口位置，然后使用其中一台把主体吊装到位； 7、主体与斜撑间连接牛腿吊装焊接，对井架上下天轮平台小构件吊装，二次灌浆； 8、拆除稳车钢丝绳及稳车； 9、安装完毕，竣工验收。四、安全施工技术措施（一）、施工总体安全措施 1、坚决贯彻“预防为主、安全第一”的方针。以防为主、防管结合，专职管理和群众管理相结合，做到精心组织、文明施工、杜绝伤亡事故。 2、实行公司、项目部、班组三级安全保证体系，坚决贯彻“管生产必须管安全”的基本原则。 3、成立以项目经理为组长的安全生产领导小组，认真实施安全例会制度和安全生产否决权制度，深入开展安全教育，强化安全生产意识，充分发挥安全监督职能。 4、坚持安排生产的同时，安排安全工作目标、措施及安全要。

石油钻井常用计算公式

常用公式一、配泥浆粘土用量二、加重剂用量 W 加=) ()(加重后加重剂原浆加重后泥浆量加重剂 ρρρρρ V 三、稀释加水量 Q 水=) ()(水稀释后稀释后原浆原浆量水ρρρρρ V 四、泥浆上返速度 V 返=) d (7.122 2钻具井径 D Q 五、卡点深度 (1) L=9.8ke/P (㎝、KN) (2)L=ｅEF/105P=Ke/P (㎝，t ，K=21F=EF/105 ，E=2.1×106 ㎏/㎝2) 5” 壁厚9.19 K=715 3 1/2壁厚9.35 K=491 ) ()(水土水泥浆泥浆量土土ρρρρρ V W

六、钻铤用量计算 L t. =m.q.k p 式中p ---钻压，公斤, q --钻铤在空气中重,量公斤／米， K ---泥浆浮力系数， L t ---钻铤用量, 米, m---钻铤附加系数（１．２至１．３）七、泵功率 N=7.5 Q p （马力）式中p －实际工作泵压（k g /cm 2）, Q –排量（l /s ）八、钻头压力降 p 咀=4 e 22 d c Q .827.0ρ （kg /cm 2）式中ρ－泥浆密度（g /cm 3）, Q –排量（l /s ）, C ---流量系数（取０．９５－０．９８５） d e ---喷咀当量直径（cm ），d e ＝2 3 2221 d d d 九、喷咀水功率 N 咀=7.5 Q p 咀＝4 e 23 d c Q .11.0 十、喷射速度过 v 射=2 e d Q 12.74c 十一、冲击力 F 冲 =2 e 2 d Q .12.74ρ 十二、环空返速V= 2 2 d D Q 12.74- 式中ρ－泥浆密度（g /cm 3）, Q –排量（l /s ）, C ---流量系数（取０．９５－０．９８５） d e ---喷咀当量直径（cm ），d e ＝ 2 3 2221 d d d ++ 十三、全角变化率—“井眼曲率”公式 COS ⊿E=COSa 1 COSa 2+Sina 1 Sina 2COSB 或⊿E=（a 12+ a 22-2 a 1 a 2 COSB ）1/2

井架安装施工方案

一、工程概况上海映象服饰有限公司车间工程由上海常安土木建筑有限公司承建，建设单位为上海塘南实业公司，由上海海龙工程技术发展有限公司监理。工程位于沪太支路668弄56号，建筑面积约为3489m2,结构形式为框架三层。本工程施工所用井架为上海吴淞建筑机械厂产JG10/30井字架。二、施工准备 1、现场准备：根据平面布置图安排施工程序。井字架基础严格按照说明书附图施工，做到按图施工，严格验收。 2、技术准备：组织有关人员对井架的技术性能、技术参数、使用要求、说明书的使用要求等有针对性的进行研究，使每个工人对井架的安装要求有全面的了解后方可施工。 3、生产材料准备：按结构进度计划调配好劳动力，并配备所需的机械设备、工具，对新进的井架零件进行验收，合格后方可安装，对已使用过的井架应严格进行验收，对有零件部件严重锈蚀、弯曲压扁、损伤和裂纹的角铁应与厂家联系更换。 3、生产材料准备：按结构进度计划调配好劳动力，并配备所需的机械设备、工具，对新进的井架零件进行验收，合格后方可安装，对已使用过的井架应严格进行验收，对有零件部件严重锈蚀、弯曲压扁、损伤和裂纹的角铁应与厂家联系更换。三﹑安装与调试 1基础 1.1在施工现场选择合理的安装位置，对井字架的安装基础进行处理，开挖基础并夯实. 1.2在经夯实的基础内配置6mm钢筋（钢筋的纵向和横向间距为350mm）后浇混凝土，并在地脚螺栓弯头内横穿一根12mm钢筋，与另一地脚螺栓以及和所配置的6mm钢筋连接。混凝土标号

不低于150#.（见图二） 1.3基础尺寸预埋地脚螺栓按井字架规格，订货时在合同中规定. 1.4基础四周不得有积水现象，必要时在基础四周开挖排水沟. 2安装程序 2.1安装底盘和吊篮 2.1.1将底盘安装在混凝土基础上，校准好水平（见图三），保证井字架安装后的垂直度在千分之一之内. 2.1.2将吊篮置于（图四）底盘中间，并检查进料口是否正确. 2.2安装井架体 2.2.1在底盘上安装四根冲竖撑，应取二长二短，长的二根和短的二根应对角安装；在短竖撑上装二块大连接板，长竖撑中间装二块小连接板（见图五）. 2.2.2对准卷扬机方向并借用大连接板将地滑轮装在底盘上. 2.2.3装四根平撑，在装四根斜撑，装螺栓并使螺栓呈放松状态，回下去紧固下节所有螺栓，以利校正与安装，依次循环，直至完成. 2.2.4在安装好第一节后，把导轨安装在有孔的平撑上并紧固，依次循环，直至完成.（见图六）. 2.2.5安装最上面的竖撑时，把二根短竖撑装上去，然后装顶角撑板，装上顶平撑，装上顶斜撑，紧固螺栓. 2.3安装天梁 2.3.1将大梁按井架体的对角方向安装在井字架最上端，并将靠近大梁外端的滑轮的一端伸出井字架，大梁中间的滑轮置于井架体对角方向的位置.见图七） 2.3.2将大梁与井字架竖撑（或专用胶板）紧固. 2.4安装缆风绳 2.4.1 当井字架装到12m高度时,必须在井架的四角方向系好缆风绳,并与符合标准规定的风绳桩

凿井井架设计

凿井井架设计计算 0 概述本标段工程主要内容为隧道中设通风竖井一个，竖井直径7.5m，井深150m。采用井颈现浇砼支护, 井身采用锚喷支护。井筒不需悬吊模板, 井架需设翻矸设施, 提升系统只提人员与材料, 井架受悬吊载荷较小, 因此本标段工程部门决定采购加工一座能满足凿井需要的凿井井架。 1 井架设计要求 1.1 足够的承载能力井架设计要结构合理, 有一定的强度、刚度和稳定性, 以满足施工中的需要。根据井筒施工时悬吊荷载及冲击荷载较小, 4台悬吊稳车两面布置, 提升中心线与井架地面中心线夹角大于15度角, 因此该井架在结构上要保证两面稳定性相同, 天轮平台可以两面出绳。 1.2 足够的过卷高度井架设计时, 要合理的确定高度, 以保证提升系统有足够的过卷高度, 防止提升时滑架与天轮平台梁相撞或发生跑车事故。又因该井架需设翻矸设施, 故设计时考虑吊桶翻转高度。为此, 井架设计高度包括井盖门开启所需高度、过卷高度、吊桶、钩头、连接装置和滑架高度、提升天轮公称半径等, 以满足设计要求。 1.3 角跨距和天轮平台尺寸, 满足施工要求井架角跨距和天轮平台尺寸应与施工时凿井悬吊设施、井筒的断面相适应, 为此设计尺寸能满足井筒施工材料、设备的运输、吊盘的吊挂、锁口盘的安装以及凿井设备悬吊天轮均能布置在天轮平台上。 2 选择井架及结构型式 2.1 根据通风井井筒直径、深度和悬吊设备的类型、数量, 井架设计为亭式桁架空间结构, 采用标准Ⅳ-G型型钢井架配JK-2.0×1.5/6.1提升机为提升设备, 配合一个4立方米的吊桶装碴提升出渣。井内设双层稳盘，层间距3m，其结构为型钢结构,重17202Kg。选用四台JZ-10/400型稳盘绞车悬吊稳盘，用来保护井底掘进工人、机械的

钻井常用公式

钻井常用公式钻井常用公式（一）机泵条件——泵的最大允许输出功率N允泵=N额×η机×η容 N允泵——泵的最大允许输出功率（马力） N额——泵的额定功率（马力） η机——机械效率（80%-85%） η容——容积效率（80%）（二）泵的实用功率 N实= N实——泵的实用功率（马力） P总——总泵压（kg/cm2） Q——排量（升/秒）（三）压力分配关系 P总=P循+P嘴（kg/cm2） P循——循环系统压力损耗（kg/cm2） P嘴——喷嘴压降（kg/cm2）（四）喷嘴压力降 P嘴=0.82ρQ2 C2de4(kg/cm2) ρ——泥浆密度（g/cm3） C——流量系数（0.95-0.985） de——喷嘴当量直径（cm） Q——排量（L/S）（五）循环系统压力损耗 P循环=KρQ2(kg/cm2) K=压力损失系数 ρ——泥浆密度（g/cm3）（六）喷嘴水功率 N嘴=0.11ρQ3 C2de4（马力）（七）喷射速度 V嘴=12.74CQ de2(m/s) （八）射流冲击力 F冲=nρf0V2嘴（N） n——喷嘴数目 ρ——泥浆密度（g/cm3） f0——每个喷嘴的横截面积(cm2) V2嘴——嘴射速度（m/s）（九）返回速度 V返=12.74Q D2井-D2杆(m/s)

V返——返回速度（m/s） Q——排量（L/S） D井——井径（cm） D杆——钻杆外径（cm）二、各种地层压力（一）孔隙压力 Pp=Wf*Dv*0.1(kg/cm2) Wf——地层水平均密度(kg/m3) Dv——该点到水平面的垂直高度(m) （二）静液柱压力 Ph=0.1ρH （三）上覆岩层压力 Po=0.1H[(1-K)rm+Kρ]（kg/cm2） H ——垂直深度（m） K——岩石孔隙度（%） rm——岩石基质的比重(g/cm3) ρ——岩石孔隙度中流体的比重（g/cm3) 三、压井基本数据（一）关井立管压力：Pd Pd+Pmd=Pp=Pa+Pma Pd——关井立管压力 Pmd——钻杆内泥浆柱压力 Pp——地层压力 Pa——关井套压 Pma——环空内受侵泥浆柱压力 Pp=Pd+0.1ρH H——井深(m) （二）压井所需泥浆的新比重 ρm l=10(Pp+Pc) H (g/cm3) Pp——地层流体压力(g/cm2) Pe——附加压力（三）压井循环时立管总压力Pt Pt=Pd+Pc+Pe Pd——关井立管压力 Pc——小排量循环时泵压 Pe——附加压力（四）求初始循环压力Pti Pti=Pd+Pci+Pe Pci——不同排量时立管循环压力（五）终了循环压力Pcf

建筑施工井架安装操作规程示范文本

建筑施工井架安装操作规程示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

建筑施工井架安装操作规程示范文本使用指引：此操作规程资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1 ．井架埋设深度一般不得少于高度的1 / loo ，但最浅不应少于30cm ，底座应平整夯实，合理加垫。 2 ．井架装好后，井架底部四周应用木板围好，再填土夯实。 3 ．安装井架必须按顺序进行，对孔应用芒刺，安装好的井架应做到上下垂直、水平、无扭曲。 4 ．井架装到两节以上时，必须合理地拉好临时缆风。 5 ．缆风绳的安设：一般高度在20m 以下的井架不少于一道；20m 以上的井架，每增加20m （包括不足 20m ）增加一道。细长的或刚度差的井架，还应适当增加缆风。

6 ．缆风绑扎处应设保护层，方位应对称，松紧应均匀，与水平夹角应不大于45°，索具应经过验算，缆风跨过高压线应搭设保护架。 7 ．井架吊篮的滑道必须安装平直，上端应装设安全限位器，并应经常检查其好坏。 8 ．安装井架用的脚手板，应有足够的强度，不准凑合使用。 9 ．井架使用过程中，应勤检查保养；大风、大雨和化冻后应检查缆风和地锚。 10 ．井架的吊篮，严禁超载，严禁人上下。 11 ．雷雨季节施工时，如井架超过周围建筑物高度或井架在高地上使用时，应安置避雷装置。 12 ．严禁任何人将头和手伸人井架内探视。 13 ．井架吊篮至脚手架或屋面的通道必须搭设安全可靠的脚手板，两侧并拉好安全栏杆。

大型竖井钻机井架的设计

第３４卷　２００６年第２期３１ Mining & Processing Equipment ３１采掘随着煤炭工业的需求，矿井建设正朝着大型化、自动化方向发展，地表煤或易采煤矿建设已告一段落，新开发煤矿均为深井开采，钻井直径大、深度深。因此说，新一代大型竖井钻机的开发十分必要，其投入产出比高，经济效益和社会效益均十分明显。大型竖井钻机不仅用于钻凿煤矿竖井，而且还可钻凿其它矿山　（有色、黑色、非金属矿）　竖井及铁路公路桥梁、水利水电工程、港口工程基础的桩孔（井）　等，通过承揽上述工程，也能给承建单位带来可观的直接经济效益。１竖井钻机性能参数竖井钻机的主要性能参数见表　１。２结构特点该钻机井架形如　Ａ　字　（如图　１），采用四柱塔架结构，它由　４　条腿及与腿呈刚性连接的二层平台、井架顶梁和行走机构组成，井架腿由　３　根钢管焊接成空间桁架结构　（其横截面为等边三角形）。井架两前腿与行走架的支座为绞接，两后腿与行走架为法兰固定联接。井架用于支撑游动系统部件的重量，并在钻进过程中承受钻具的全部重量。井架能自行移动，与龙门吊同一轨道。死绳装置安装于二层平台上。该竖井钻机是以井架吊挂，转盘传扭，全断面分级扩孔，减压钻进，压气提升反循环洗井的钻井方式工作。为了降低井架的高度和跨度，同时为了方便龙门吊到达井心进行起下钻头作业，将井架设计为可移动式，与龙门吊为同一轨道，轨距为　１８　ｍ。当钻机正常钻进时，井架与井口基础地梁用螺栓固定为不可移动，当仅仅检查钻头时，可不移动井架，而利用钻杆行车上的　２５　ｔ　电动葫芦，将转盘吊起移到井架右侧的井架行走梁上，在让开井口后，由气动抱钩提升钻头来实现检查钻头的目的。仅在更换钻头滚刀时，才将井架向后移动　１４　ｍ，将井心空间让位于龙门吊，使其吊运钻具。３力学计算分析因该竖井钻机钻孔能力及总体运转方式国内都是创新设计，井架需解决的问题为：（１）　为了降低井架的高度，而又不影响龙门吊的作业，采用井架移动轨道与龙门吊同一轨道，为使井架移动平稳，要求移动速度控制在　１　ｍ／　ｍｉｎ　以内；（２）　井架两侧行走电机要保持同步；（３）　由于井架为Ａ　字形，传给底座有一向外的侧向分力，在井架结构设计时应尽量减小其侧向分力的不利影响；（４）　井架移动前应谨慎地将井架　４点同时顶起，让轮子分担井架的重量。为提高该钻机井架的设计和制造质量，对该井架进行了以下力学计算分析，以改进设计。３．１模型简化该钻机井架腿由３　根钢管焊接成空间桁架结构　（其横截面为等边三角形），因此，井架　４　条腿采用梁单元，与井架腿呈刚性连接的二层平台、井架顶梁采用　４　节点四边形板单元，如图　２所示。３．２边界条件简化井架两前腿约束为铰接，两后腿约束论文编号：１００１－３９５４（２００６）０２－００３１－３２大型竖井钻机井架的设计张东晓１金汝砺２康清华２１洛阳工业高等专科学校河南洛阳４７１０３９２洛阳矿山机械工程设计研究院图２图３钻孔最大直径　（ｍ）钻井最大深度　（ｍ）转盘扭矩　（ｋＮ?ｍ）最大提吊重量　（ｋＮ） φ １２８００５００６　３７６表１图１大型竖井钻机井架的设计

钻井工程计算1.doc

1．某井用Φ127mm 钻杆(372.4 N/m )2200m ，Φ184.20mm 钻铤 (1737N/m )60m 、Φ158.8mm 钻铤(1328N/m )100m 及Φ216mm 钻头，钻井液密度1.2 g/cm 3 。钻进时加钻压180kN ，套管钢材密度为7.8g/cm 3，求中性点位置。（10分） [解]：① =-=s m f K ρρ10.846 ② =11c c f L q K 88.17千牛<180千牛，故中性点落在Φ158.8mm 的钻铤上 ③设中性点高度（距井底距离）为N L 米 21 11c f c c f c N q K L q K P L L -+==60+81.736=141.736米 2．某井采用喷射钻井技术进行钻进，钻进到某一井深时的泵压为18MPa ，所用排量为30 l/s ，钻井液密度为1.3g/cm 3。此时循环系统的循环压耗系数K l =0.0223MPa(l/s)1.8。已知钻头上使用3个等直径喷嘴，喷嘴的流量系数为0.96。试判断：此时钻头上喷嘴直径是多大?（14分） [解]： ①8.1Q K P l l ?==10.19MPa ②由l b S P P P += 得：81.7=-=l s b P P P MPa ③由422022 081.005.0e b Cd Q A C Q P ρρ== 得：4229081.0b P C Q d ρ==1.1cm = 11mm 3．某井使用密度为1.3g/cm 3的钻井液钻至3800m 时发生井涌，关井后求得关井立管压力为4MPa ，关井套管压力为5.5MPa 。（1）求压井用的钻井液密度；（2）已知上一层套管下深2500m ，该处地层破裂压力的当量密度为 1.98g/cm 3，假设侵入井眼的地层流体还没有上窜到套管环空内，求允许的最大关井套压。（12分）解：（1）压井所需要的钻井液密度： 407.13800 00981.043.100981.01=?+=+=D p sp d d ρρg/cm 3 （2）允许的关井套压max i p t f t d i D D p ρρ00981.000981.0max ≤+

钢结构井架安装工程

钢结构井架安装工程质量检验评定标准 1 总则 1.0.1 为统一煤矿安装工程质量标准和检验评定方法，促进企业加强管理，确保工程质量，特制定本标准。 1.0.2 本标准主要是根据国家颁发的有关技术标准和施工验收规范并参照行业有关规范、标准等编制的。 1.0.3 本安装工程质量检验评定，除应符合本标准外，还应符合国家现行有关标准的规定。 2 质量检验评定的等级 2.0.1 本标准的分项工程质量为“合格”与“优良”两个等级。 2.0.2 分项工程的检验项目为保证项目、基本项目和允许偏差项目，其质量等级应符合下列规定： 2.0.2.1 合格 ⑴保证项目必须符合相应质量检验评定标准的规定； ⑵基本项目每项检查处（件、点）应符合相应质量检验评定标准的合格规定； ⑶允许偏差项目检查的总点数中，有80%及其以上的实测值在相应质量检验评定标准的允许偏差范围内，其余的应不影响设备的安全运行； ⑷质量保证资料应符合本标准的规定。 2.0.2.2 优良 ⑴保证项目必须符合相应质量检验评定标准的规定； ⑵基本项目每项检查处（件、点）应符合相应质量检验评定标准的合格规定，其中50%及其以上的处（件、点）符合优良规定，该项即为优良，优良项数应占检验项数50%及其以上；

⑶允许偏差项目检查的总点数中，有90%及其以上的实测值在相应质量检验评定标准的允许偏差范围内，其余的应不影响设备的安全运行； ⑷质量保证资料应符合本标准的规定。 2.0.3 分项工程质量不符合相应质量检验评定标准合格的规定时，必须及时处理，并按以下规定确定其质量等级。 2.0. 3.1 经返工重做的工程可重新评定质量等级； 2.0. 3.2 经处理后仍达不到合格标准要求，但经建设单位组织鉴定能够达到设计要求和使用性能的，其质量仅能评为合格； 2.0. 3.3 经鉴定达不到原设计要求，但经建设单位认可能够满足设备的安全运转要求的，其质量可定为合格。 3 基本规定 3.0.1 本标准规定的检查数量和检验方法，适用于各有关单位对分项工程中间检查和竣工验收时检验评定。施工时，班组必须全数检查，并逐项认真填写安装原始记录，作为工程质量保证资料。当由于各种原因无法按规定的检验方法检查时，可根据施工记录进行检验评定。标准中凡未注明检查数量的均为全数检查。 3.0.2 所有设备安装就位前的基础坐标、标高和螺栓孔位置必须符合设计要求。

井架的设计

井架的设计井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。主肢角钢用∠75×8；缀条腹杆用∠60×6。一、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。 ⑴、吊篮起重量及自重： KQ 2=1.20×1000=1200kg ⑵、井架自重：参考表2-67，q 2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：Nq 2=（40-28）×100=1200kg 20米以上部分的总自重为： Nq 1=20×100=2000kg。 ⑶、风荷载： W=W 0K 2KβA F（kg/m2）式中，基本风压W 0=25kg/m2。

风压高度变化系数K Z=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，K=K p（1+n）=1.3（1+η），挡风系数φ=ΣA c/A F（A c为杆件投影面积；A F为轮廓面积）。当风向与井架平行时，井架受风的投影面积ΣA c=[0.075×1.40(肢杆长度)×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45 （斜腹杆长度）]×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值） 2 =15.13m2，井架受风轮廓面积A F=Hh=40.6×2.0=81.2m（H为井架高度，h为井架厚度）。所以，ω=ΣA c/A F，由表2-68查得η=0.88。风振系数β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。所以，当风向与井架平行时，风荷载： W=W 0.K

钻井各种计算公式

钻头水利参数计算公式： 1、钻头压降：d c Q P e b 42 2 827ρ= （MPa ） 2、冲击力：V F Q j 02.1ρ= (N) 3、喷射速度：d V e Q 201273= (m/s) 4、钻头水功率：d c Q N e b 42 3 05.809ρ= （KW ） 5、比水功率：D N N b 21273井比＝ (W/mm 2) 6、上返速度：D D V Q 2 2 1273杆井返＝ - （m/s ）式中：ρ－钻井液密度 g/cm 3 Q －排量 l/s c －流量系数，无因次，取0.95～0.98 d e －喷嘴当量直径 mm d d d d e 2 n 2 22 1+?++= d n ：每个喷嘴直径 mm D 井、D 杆－井眼直径、钻杆直径 mm 全角变化率计算公式： ()()?? ? ???+?+ ?= -?-?225sin 2 2 2 b a b a b a L K ab ab ?? 式中：a ? b ? －A 、B 两点井斜角；a ? b ? －A 、B 两点方位角

套管强度校核：抗拉：安全系数 m ＝1.80（油层）；1.60～1.80（技套）抗拉安全系数＝套管最小抗拉强度/下部套管重量 ≥1.80 抗挤：安全系数：1.125 10 ν泥挤 H P = 查套管抗挤强度P c ' P c '/P 挤 ≥1.125 按双轴应力校核： H n P cc ρ10= 式中：P cc －拉力为T b 时的抗拉强度（kg/cm 2） ρ －钻井液密度（g/cm 3） H －计算点深度（m ）其中：?? ? ? ?--= T T K P P b b c cc K 2 2 3 T b ：套管轴向拉力（即悬挂套管重量） kg P c ：无轴向拉力时套管抗挤强度 kg/cm 2 K ：计算系数 kg σs A K 2= A ：套管截面积 mm 2 σs ：套管平均屈服极限 kg/mm 2 不同套管σs 如下： J 55：45.7 N 80:63.5 P 110:87.9

石油钻井专业词汇

石油钻井专业词汇一．设备器材 1、 drilling equipment 钻井装置? 钻机 2、 mast 钻机 3、 derrick 井架，起重机 9 4、 free standing mast 无绷绳轻便井架 5、 jackknife mast 折叠式轻便井架 6、 drill floor 钻台 7、 v－door 井架大门 8、 monkey board 二层台 9、 substructure 井架底座 10、 mouse hole 鼠洞 11、 rat hole 鼠洞 12、 qin pole 人字架 13、 set back 立根盒 14、 crown block 天车

15、 travelling block 游动滑车 16、 hook 大钩 17、 swivel 水龙头.旋转 18、 power swivel 动力水龙头 19、 draw works 绞车 20、 rotary table 转盘 21、 kelly 方钻杆，黄绿色，鲜绿色 22、 kelly cock 方钻杆考可 23、 drum shaft 滚筒轴 24、 workline 大绳 25、 drilling line 大绳 26、 cathead 猫头 27、 deadline 死绳，最后期限 28、 deadline anchor 死绳固定器 29、 sandline 捞砂绳 30、 finger board 指梁

31、 slip 卡瓦，滑 32、 rotary slip 转盘卡瓦 33、 power slip 动力卡瓦 34、 tong 大钳 35、 power tong 动力大钳 36、 kelly drive 方钻杆滚子补芯 37、 safety clamp(夹具) 安全卡子 38、 elevator电梯吊卡 39、 center latch elevator 中开门吊卡 40、 elevator link（连接）吊环 41、 chain block 倒链 42、 air hoist 气动绞车 43、 bushing 补芯 44、 master bushing 转盘大补芯 45、 kelly bushing 方钻杆补芯 46、 inside dop 回压凡尔

井架基础专项工程施工组织设计方案

目录一、工程概况 (1) 二、编制依据 (2) 三、施工升降机选型和定位 (2) 四、施工升降机基础设计 (2) （一）基础概况 (2) （二）物料提升机基础设计 (2) 五、基础施工要求 (5) 六、地下室顶板钢管顶托计算书 (5)

. 1、地基承载力验算（1）物料提升机基础荷载计算计算数据：基础： G1=3.6×2.5×0.35×2.55＝8.04（t）井架自重： G2=22.8/1.9×0.35＝3.4（t）井架配重、钢丝绳、卷扬机等： G3=2.95（t）工作荷载、吊笼自重： G4=1.45（t）（2）物料提升机基础荷载G： G=1.2×(G1+ G2 +G3) +1.4×G4 =1.2×(8.04+3.4+2.95) +1.4×1.45 =19.30（t）每平方荷载：193KN/（3.5m*2.7m）=20KN/m2 根据结构设计总说明GS-01，本工程地下室顶板设计荷载为10KN/m2，小于20KN/m2，因此需在地下室顶板用钢管扣件进行回顶。计算书详见地下室顶板钢管顶托计算书。经过受力分板，基础受力符合要求（3）物料提升机基础水平力受力较小，不作抗拔力核算，故物料提升机基础安全。

2、基础抗冲切承载力的验算基底净反力Pj ＝（35.02+2.95+0.8）×1.2/（3×2）＝ 16.53t/m 2 基底冲切力计算根据《建筑地基基础设计规》（DBJ 15-31-2003）的规定，受冲切承载力应按下列公式验算： F l ≤ 0.7 βhp f t a m h 0 F l = Pj A l a m =(a t +a b )/2 并满足式中 βhp ——受冲切承载力截面高度影响系数，因为h 0＝350<800mm ，βhp ＝1.0。 α ——系数，取α＝1 βhs ——受剪切承载力截面高度影响系数，βhs ＝（800/h 0）1/4，当h0<800mm ，取h 0＝800，则βhs ＝1 f t ——混凝土轴心抗拉强度设计值，C30砼，f t ＝1.27N/mm 2 h 0 ——基础冲切破坏锥体的有效高度。h 0＝250mm a t ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长。a t =2.1m a b ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积围的下边长。冲且破坏锥体的底面在l 方向落在基础底面以，取ab ＝b+2h0=2.1+2×0.25=2.6m a m ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度。a m =（a t ＋a b ）/2＝（2.1+2.6）/2＝2.35m p j ——相应荷载效应基本组合时基底单位面积净反力（扣除基础自重及其上覆土重）。 pj=12.88KN/m 2 A l ——冲切破坏面外侧的部分基底面积。 A l ＝(2.8+3)×0.1/2=0.29m 2 F l = Pj A l =11.07×0.29＝3.21KN 0.7 βhp f t a m h 0＝0.7×1×1.27×103×2.35×0.25＝522.29KN ＝52.2t F l <0.7 βhp f t a m h 0